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1837.宁波尚野服饰模板.doc

经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)×0.300×0.400=0.360kN

均布荷载 q = 1.2×3.840+1.2×0.887=5.672kN/m

集中荷载 P = 1.4×0.360=0.504kN

JGJ310-2013 教育建筑电气设计规范.pdf 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 40.00×1.80×1.80/6 = 21.60cm3；

I = 40.00×1.80×1.80×1.80/12 = 19.44cm4；

经过计算得到从左到右各支座力分别为

N1=1.103kN

N2=1.103kN

最大弯矩 M = 0.102kN.m

最大变形 V = 0.7mm

(1)抗弯强度计算

经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.102×1000×1000/21600=4.704N/mm2

面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2；

面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

(2)抗剪计算

截面抗剪强度计算值 T=3×1103.0/(2×400.000×18.000)=0.230N/mm2

截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2

抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!

(3)挠度计算

面板最大挠度计算值 v = 0.745mm

面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!

二、梁底支撑方木的计算

（一）梁底方木计算

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载 q = 1.103/0.400=2.757kN/m

最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×2.76×0.40×0.40=0.044kN.m

最大剪力 Q=0.6×0.400×2.757=0.662kN

最大支座力 N=1.1×0.400×2.757=1.213kN

方木的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 5.00×8.00×8.00/6 = 53.33cm3；

I = 5.00×8.00×8.00×8.00/12 = 213.33cm4；

(1)方木抗弯强度计算

抗弯计算强度 f=0.044×106/53333.3=0.83N/mm2

方木的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!

(2)方木抗剪计算

最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6ql

截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

截面抗剪强度计算值 T=3×662/(2×50×80)=0.248N/mm2

截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2

方木的抗剪强度计算满足要求!

(3)方木挠度计算

最大变形 v =0.677×2.298×400.04/(100×9500.00×2133333.5)=0.020mm

方木的最大挠度小于400.0/250,满足要求!

三、梁底支撑钢管计算

(一) 梁底支撑横向钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取方木支撑传递力。

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管变形图(mm)

支撑钢管剪力图(kN)

最大弯矩 Mmax=0.441kN.m

最大变形 vmax=2.33mm

最大支座力 Qmax=1.103kN

抗弯计算强度 f=0.44×106/4729.0=93.28N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于1100.0/150与10mm,满足要求!

(二) 梁底支撑纵向钢管计算

纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管变形图(mm)

支撑钢管剪力图(kN)

经过连续梁的计算得到

最大弯矩 Mmax=0.154kN.m

最大变形 vmax=0.28mm

最大支座力 Qmax=2.371kN

抗弯计算强度 f=0.15×106/4729.0=32.65N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!

四、扣件抗滑移的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，R=2.37kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

五、立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括：

横杆的最大支座反力 N1=2.37kN (已经包括组合系数1.4)

脚手架钢管的自重 N2 = 1.2×0.129×4.050=0.627kN

楼板的混凝土模板的自重 N3=0.922kN

N = 2.371+0.627+0.922=3.920kN

—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；

i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59

A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.50

W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.73

—— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；

l0 —— 计算长度 (m)；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算

l0 = k1uh (1)

l0 = (h+2a) (2)

k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.163；

u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.70

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.00m；

公式(1)的计算结果： = 42.01N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

公式(2)的计算结果： = 13.79N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算

l0 = k1k2(h+2a) (3)

k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.007；

公式(3)的计算结果： = 16.88N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

柱断面长度B=400mm；

柱断面宽度H=400mm；

方木截面宽度=50mm；

方木截面高度=80mm；

方木间距l=300mm,

胶合板截面高度=18mm。

取柱断面长度和柱断面宽度中的较大者进行计算。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载；

度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

新浇混凝土侧压力计算公式为正式中的较小值：

式中 γc──为混凝土重力密度，取24(kN/m3)；

t0──新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取201/(T+15),取5.714h；　

T──混凝土的入模温度,取20(℃)；

V──混凝土的浇筑速度，取2.5m/h；

β1──外加剂影响系数，取1；

β2──混凝土坍落度影响修正系数，取.85。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=40.547kN/m2。

实际计算中采用的新浇混凝土压力标准值 F1=40kN/m2。

倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=3kN/m2。

胶合板面板(取长边)，按三跨连续梁，跨度即为方木间距,计算如下:

(1) 侧模抗弯强度验算:

M=0.1ql2

其中 q──强度设计荷载(kN/m):

q=(1.2×40.00+1.4×3.00)×400.00/1000=20.880kN/m

l──方木间距,取l=300mm；

经计算得 M=0.1×20.880×(300.00/1000)2=0.188kN.m

胶合板截面抵抗矩 W=b×h2/6=400×(18)2/6=21600.00mm3

σ = M/W=0.188×106 /21600.000=8.700N/mm2

胶合板的计算强度不大于15N/mm2,所以满足要求!

施工组织设计和施工方案及技术交底的关系 (2) 侧模抗剪强度验算:

τ=3V/2bh

其中 V为剪力:

v = 0.6×q×l=0.6×(1.2×40+1.4×3)×400×300/106=3.758kN

经计算得 τ=3×3.758×103/(2×400.000×18.000)=0.783N/mm2

眼面部防护 应急喷淋和洗眼设备 第1部分：技术要求GBT 38144.1-2019 胶合板的计算抗剪强度不大于1.4N/mm2,所以满足要求!