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《高层民用建筑钢结构技术规程》JGJ99-98.pdf第2.0.1条高层建筑钢结构的钢材，宜采用Q235等级B， C、D的碳素结构钢，以及Q345等级B、C、D、E的低合金高强 度结构钢。其质量标准应分别符合我国现行国家标准《碳素结构 钢》（GB700）和《低合金高强度结构钢》（GB/T1591）的规定。 当有可靠根据时，可采用其他牌号的钢材。 第2.0.2条承重结构的钢材应根据结构的重要性、荷载特 征、连接方法、环境温度以及构件所处部位等不同情况，选择其 牌号和材质，并应保证抗拉强度、伸长率、屈服点、冷弯试验、冲 击韧性合格和硫、磷含量符合限值。对焊接结构尚应保证碳含量 符合限值。 第2.0.3条抗震结构钢材的强屈比不应小于1.2；应有明 显的屈服台阶；伸长率应大于20%；应有良好的可焊性。 第2.0.4条承重结构处于外露情况和低温环境时，其钢材 性能尚应符合耐大气腐蚀和避免低温冷脆的要求。 第2.0.5条采用焊接连接的节点，当板厚等于或大于 50mm，并承受沿板厚方向的拉力作用时，应按现行国家标准《厚 度方向性能钢板》（GB5313）的规定，附加板厚方向的断面收缩 率，并不得小于该标准15级规定的充许值。 第2.0.6条结构采用的钢材强度设计值，不得小于表 2.0.6的规定。 第2.0.7条钢材的物理性能，应按现行国家标准《钢结构 设计规范》（GBJ17）第3.2.3条的规定采用。 在高层建筑钢结构的设计和钢材订货文件中，应注明所采用 钢材的牌号、等级和对乙向性能的附加保证要求。 第2.0.8条钢结构的焊接材料应符合下列要求：
一、手工焊接用焊条的质量，应符合现行国家标准《碳钢焊 条》（GB5117）或《低合金钢焊条》（GB5118）的规定。选用的 焊条型号应与主体金属相匹配。
SH/T 3085-2016 石油化工管式炉碳钢和铬钼钢炉管焊接技术条件设计用钢材强度值（N/mm）
二、自动焊接或半自动焊接采用的焊丝和焊剂，应与主体金 属强度相适应，焊丝应符合现行国家标准《熔化焊用钢丝》（GB/ T14957）或《气体保护焊用钢丝》（GB/T14958）的规定。 焊缝的强度设计值应按表2.0.8的规定采用
设计用焊缝强度值（N/mm）
自动焊和平自动焊采用的焊丝和焊剂，其熔敷金属的抗拉强度不应小于相 应手工焊焊条的抗拉强度， 、二级是指现行国家标准《钢结构工程施工及验收规范》（GB50205）规 定的全熔透焊缝内部缺陷的质量等级
四、宜具有均匀的刚度和承载力分布，避免因局部削弱或突 变形成薄弱部位，产生过大的应力集中或塑性变形集中；对可能 出现的薄弱部位，应采取加强措施。 五、宜积极采用轻质高强材料。 第3.1.5条钢结构和有混凝土剪力墙的钢结构高层建筑的 高宽比不宜大于表 3.1.5的规定
注当塔形建筑的底部有大底盘时，高宽比采用的高度应从大底盘的顶部算起。
第3.2.1条建筑平面宜简单规则，并使结构各层的抗侧力 到度中心与水平作用合力中心接近重合，司时各层接近在同一竖 直线上。建筑的开间、进深宜统一；柱截面的钢板厚度不宜大于 100mm。 抗震设防的高层建筑钢结构，其常用平面的尺寸关系应符合 表3.2.1和图3.2.1的要求。当钢框简结构采用矩形平面时，其 长宽比不宜大于1.5：1，不能满足此项要求时，官采用多束简结 构。
L，I，I，B'的限值
3.2.1和图3.2.1者外，在平面布置上具有下列情况之一者，也属 平面不规则结构： 一、任一层的偏心率大于0.15（偏心率应按本规程附录二的 规定计算）； 二、结构平面形状有凹角，凹角的伸出部分在一个方向的长 度，超过该方向建筑总尺寸的25%； 三、楼面不连续或刚度突变，包括开洞面积超过该层总面积 的50%； 四、抗水平力构件既不平行于文不对称于抗侧力体系的两个 互相垂直的主轴 属于上述情况第一、四项者应计算结构扭转的影响，属于第 三项者应采用相应的计算模型，属于第二项者应采用相应的构造 措施。 第3.2.3条高层建筑宜选用风压较小的平面形状，并应考
虑邻近高层建筑物对该建筑物风压的影响。在体形上应避免在设 计风速范围内出现横风向振动。 第3.2.4条高层建筑钢结构不宜设置防震缝。薄弱部位应 采取措施提高抗震能力。 高层建筑钢结构不宜设置伸缩缝。当必须设置时，抗震设防 的结构伸缩缝应满足防震缝要求。
3.3.1条抗震设防的高层建筑钢结构，宜采用竖向规则 。在竖向布置上具有下列情况之一者，为竖向不规则结构：
一、楼层刚度小于其相上 层刚度的70%，月连续三层总的 刚度降低超过50%； 二、相邻楼层质量之比超过 1.5（建筑为轻屋盖时，顶层除 外）； 三、立面收进尺寸的比例为 L/L<0.75(图 3.3.1); 四、竖向抗侧力构件不连 续； 五、任一楼层抗侧力构件的 总受剪承载力，小于其相邻上层 的80%
第3.4.1条楼板宜采用压型钢板现浇钢筋混凝土结构，不 官采用预制钢筋混凝于楼板。当采用预应力薄板加混凝土现浇层 或一般现浇钢筋混凝土楼板时，楼板与钢梁应有可靠连接。 第3.4.2条对转换楼层或设备、管道孔口较多的楼层，应 采用现浇混凝土楼板或设水平刚性支撑。 建筑物中有较大的中庭时，可在中庭的上端楼层用水平桁架 将中庭开口连接，或采取其他增强结构抗扭刚度的有效措施
第五节地基、基础和地下室
第4.1.1条高层建筑钢结构楼面和屋顶活荷载以及雪荷载 的标准值及其准永久值系数，应按现行国家标准《建筑结构荷载 规范》（GBJ9）表3.1.1的规定采用。该表未规定的荷载，宜按 实际情况采用，但不得小于表4.1.1所列的数值。 静力计算时，楼面活荷载标准值折减系数应按现行国家标准 《建筑结构荷载规范》（GBJ9）第3.1.2条的规定采用。
面均布活荷载标准值及其准永久
第4.1.2条在计算构件效应时，楼面及屋面竖向荷载可仅 考虑各跨满载的情况。 第4.1.3条直升机平台荷载，应取下列二项中能使平台结 构产生最大效应的荷载。直升机荷载的准永久值可不考虑。 一、置升机总重引起的局部荷载，按由实际最大起飞重量决 定的荷载标准值乘动力系数1.4确定。当没有机型的技术资料时，
局部荷载标准值及其作用面积可根据直升机类型按下列规定采 用：
二、等效均布荷载5kN/m²。 第4.1.4条施工中采用附墙塔、爬塔等对结构有影响的起 重机械或其他设备时，在结构设计中应根据具体情况进行施工阶 段验算。
第4.2.1条作用在高层建筑任意高度处的风荷载标准值， 应根据现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GBJ9）按下列公式 计算：
wk = βzspwo
式中 k 任意高度处的风荷载标准值（kN/m²）； 0o 高层建筑基本风压（kN/m"），按本规程4.2.2的规 定采用； uz——风压高度变化系数，按本规程4.2.3的规定采用; μs——风荷载体型系数，按本规程4.2.4的规定采用； βz一一顺风向高度处的风振系数，按本规程4.2.5的规 定采用。 第4.2.2条基本风压系以当地比较空旷平坦地面上，离地 面10m高处，统计所得30年遇的10min平均最大风速o
面10m高处，统计所得30年遇的10min平均最大风速vo m/s)为标准，按w。/1600计算确定的风压值。高层建筑的基
本风压o，应按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GBJ9）图 6.1.2《全国基本风压分布图》中的数值乘以系数1.1采用；对于 特别重要和有特殊要求的高层建筑，可按图中数值乘以1.2采用。 第4.2.3条风压高度变化系数应按现行国家标准《建筑结 构荷载规范》（GBJ9）的规定采用。 第4.2.4条高层建筑风载体型系数，可按下列规定采用： 一，单个高层建筑的风载体型系数，可按本规程附录一的规 定采用。 二、城市建成区内新建高层建筑，应考惠周围已有高层建筑： 特别是邻近已有高层建筑的影响。 对于周围环境复杂、邻近有高层建筑、体型与本规程附录 中的体型不同且文无参考资料可以借鉴的或外形极不规则高层建 筑以及高度较大的超高层建筑，其风荷载体型系数应根据风洞试 验确定。 三、验算墙面构件及其莲接时，对风吸力区应采用表4.2.4规 定的局部体型系数。
①作用宽度为房屋总宽度的10%，但不小于15m
四、封闭式建筑物的内表面，应按外表面的风压情况取士0.2。 第4.2.5条沿高度等截面的高层建筑钢结构，顺风向风振 系数应按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GBJ9）的有关规 定采用。 第4.2.6条在主体结构的顶部有小体型建筑时，应计人鞭 稍效应，可根据小体型建筑作为独立体时的基本自振周期Tu与
主体建筑的基本自振周期T1的比例，分别按下列规定处理： 一、当TuT1/3时，可假定主体建筑的高度延伸至小体型建 筑的顶部，其风振系数宜按本规程第4.2.5条的规定采用。
(T) =1+3.5T (0≤
并应使修正后的α值不小于0.2αmax。
图4.3.3高层建筑钢结构的地震影响系数 一地震影响系数，αmax一地震影响系数最大值 T一结构自振周期，T：一场地特征周期
采用以钢筋混凝结构为主要抗侧力构件的高层钢结构时 地震影响系数应按现行国家标准《建筑抗震设计规范》（GBJ11 的有关规定采用。
第4.3.4条采用底部剪力法计算水平地震作用时，各楼层 可仅按一个自由度计算，结构水平地震作用，应按下列公式计算：
Fek = α,Geo
在质量沿高度分布基本均匀、刚度沿高度分度基本均 均匀减小的结构中，各层水平地震作用标准值
三、顶部附加水平地震作用标准值
武中α1 相应于结构基本自振周期T1（按s计）的水平地震 影响系数值，按本章第4.3.3条的规定计算： Geq一 结构的等效总重力荷载，取总重力荷载代表值的 80%； G.、G,一 分别为第t、1层重力荷载代表值，应按本章第4.3.5 条确定； H、H,一分别为z、层楼盖距底部固定端的高度； F一第1层的水平地震作用标准值： n一一项部附加地震作用系数； 公F一一一顶部附加水平地震作用。 采用底部剪力法时，突出屋面小塔楼的地震作用效应，宜乘 以增大系数3。增大影响宜向下考虑1～2层，但不再往下传递。 第4.3.5条抗震计算中，重力荷载代表值应为恒荷载标准 值和活荷载组合值之和，并应按下列规定取值； 恒荷载：应取现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GBJ9）规 定的结构、构配件和装修材料等自重的标准值； 雪荷载：应按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GBJ9）规
定的标准值乘0.5取值； 楼面活荷载：应按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GBJ 9）规定的标准值乘组合值系数取值。一般民用建筑应取0.5，书 军、档案库建筑应取0.8。计算时不应再按现行国家标准《建筑结 构荷载规范》（GBJ9）的规定折减，且不应计入屋面活荷载。 第4.3.6条钢结构的计算周期，应采用按主体结构弹性刚 度计算所得的周期乘以考虑非结构构件影响的修正系数T，该修 正系数宜采用0.90。用弹性方法计算高层建筑钢结构周期及振型 时，应符合本规程第五章第二节静力计算的规定。 第4.3.7条对于重量及刚度沿高度分布比较均匀的结构 基本自振周期可用下列公式近似计算，
Ti = 1. 75r Nun
式中un 结构顶层假想侧移（m），即假想将结构各层的重力 荷载作为楼层的集中水平力，按弹性静力方法计算 所得到的顶层侧移值。 第4.3.8条在初步计算时，结构的基本自振周期可按下列 经验公式估算：
第4.3.8条在初步计算时，结构的基本自振周期可 经验公式估算：
式中n一一建筑物层数（不包括地下部分及屋顶小塔楼）。 第4.3.9条对不计扭转影响的结构，振型分解反应谱法仅 考虑平移作用下的地震效应组合，并应符合下列规定 一、了振型t层质点的水平地震作用标准值，可按下列公式计 管
口 α， 相应于振型计算周期T，的地震影响系数，按 4.3.3条取值；
X，J振型质点的水平相对位移。 二、水平地震作用效应（弯矩、剪力、轴向力和变形），应按 下列公式计算：
式中S一一水平地震作用效应； S,一一J振型水平地震作用产生的效应，可只取前2～3个 振型。当基本自振周期大于1.5s或房屋高宽比大于 5时，振型个数可适当增加。 第4.3.10条突出屋面的小塔楼，应按每层一个质点进行地 震作用计算和振型效应组合。当采用3个振型时，所得地震作用 效应可以乘增大系数1.5；当采用6个振型时，所得地震作用效应 不再增大。 第4.3.11条当按空间协同工作或空间结构计算空间振型 时，采用振型分解反应谱法应按下列规定计算水平地震作用和进 行地震效应组合： 一、1振型1层的水平地震作用标准值，应按下列公式确定：
当仅考虑方向地震时，
当地震作用方向与轴有夹角时，可用Y：代替Vr
22xs,sk 85(1 + )1 5
第4.3.12条高层建筑计算竖向地震作用时，可按下列要求 确定竖向地震作用标准值
FEvk = αvmaxGeq
、楼层1的坚向地震作用标准值
Fy. >G,H =1 (2 = 1,2..n)
三、各层的竖向地震效应，应按各构件承受重力荷载代表值 的比例分配，并应考虑向上或向下作用产生的不利组合。 四、长悬臂和大跨度结构的竖向地震作用标准值，对8度和 度抗震设防的建筑，可分别取该结构或构件重力荷载代表值的 10%和20%。 第4.3.13条采用时程分析法计算结构的地震反应时，输入 地震波的选择应符合下列要求： 采用不少于四条能反映当地场地特性的地震加速度波，其中 宜包括一条本地区历史上发生地震时的实测记录波。 地震波的持续时间不宜过短，宜取10～20s或更长。 第4.3.14条输人地震波的峰值加速度，可按表4.3.14采 用。
地震加速度峰值（gal)
表 4. 3. 14
第5.1.1条结构的作用效应可采用弹性方法计算。抗震设 防的结构除进行地震作用下的弹性效应计算外，尚应计算结构在 罕遇地震作用下进入弹塑性状态时的变形。 第5.1.2条当进行结构的作用效应计算时，可假定楼面在 其自身平面内为绝对刚性。在设计中应采取保证楼面整体刚度的 构造措施。 对整体性较差，或开孔面积大，或有较长外伸段的楼面，或 相邻层刚度有突变的楼面，当不能保证楼面的整体刚度时，宜采 用楼板平面内的实际刚度，或对按刚性楼面假定计算所得结果进 行调整。 第5.1.3条当进行结构弹性分析时，宜考虑现浇钢筋混凝 楼板与钢梁的共同工作，耳在设计中应使楼板与钢梁间有可靠 连接。当进行结构弹塑性分析时，可不考虑楼板与梁的共同工作。 当进行框架弹性分析时，压型钢板组合楼盖中梁的惯性矩对 两侧有楼板的梁宜取1.5Ih，对仅一侧有楼板的梁宜取1.21h，I 为钢梁惯性矩。 第5.1.4条高层建筑钢结构的计算模型，可采用平面抗侧 力结构的空间协同计算模型。当结构布置规则、质量及刚度沿高 度分布均匀、不计扭转效应时，可采用平面结构计算模型；当结 构平面或立面不规则、体型复杂、无法划分成平面抗侧力单元的 结构，或为筒体结构时，应采用空间结构计算模型。 第5.1.5条结构作用效应计算中，应计算梁、柱的弯曲变 形和柱的轴向变形，尚宜计算梁、柱的剪切变形，并应考虑梁柱
节点域剪切变形对侧移的影响。通常可不考虑梁的轴向变形，但 当梁同时作为腰架或帽桁架的弦杆时，应计入轴力的影响。 第5.1.6条柱间支撑两端应为刚性连接，但可按两端铰接 计算。偏心支撑中的耗能梁段应取为单独单元。 第5.1.7条现浇竖向连续钢筋混凝土剪力墙的计算，宜计 人墙的弯曲变形、剪切变形和轴向变形。 当钢筋混凝土剪力墙具有比较规则的开孔时，可按带刚域的 架计算；当具有复杂开孔时，宜采用平面有限元法计算。 装配嵌人式剪力墙，可按相同水平力作用下侧移相同的原则 将其折算成等效支撑或等效剪切板计算。 第5.1.8条除应力蒙皮结构外，结构计算中不应计入非结 构构件对结构承载力和刚度的有利作用。 第5.1.9条当进行结构内力分析时，应计入重力荷载引起 的竖向构件差异缩短所产生的影响
Iea = μ A,a?
式中μ—折减系数QF/TL 0002S-2015 富民县梓源贸易有限责任公司螳螂川酒厂 配制酒，对中心支撑可取0.8～0.9； A一第竖向支撑第根柱的截面面积; n一一 每一榻竖问支撑的柱子数： m 水平荷载作用方向竖向支撑的榻数
第5.2.4条平面布置规则的框架剪力墙结构，在水平荷载 作用下当简化为平面抗侧力体系分析时，可将所有框架合并为总 框架，所有剪力墙合并为总剪力墙，然后进行协同工作分析。 第5.2.5条平面为矩形或其他规则形状的框筒结构，可采 用等效角柱法，展开平面框架法或等效截面法，转化为平面框架 进行近似计算。 第5.2.6条当对规则但有偏心的结构进行近似分析时，可 先按无偏心结构进行分析，然后将内力乘以修正系数，修正系数 应按下式计算（但当扭矩计算结果对构件的内力起有利作用时，应 忽略扭矩的作用）
eda,ZK, =1+ ZK.a?
式中 ed 偏心矩设计值，非地震作用时宜取ed一eo，地震作月 22
ed=eo +0. 05L
QLJL 0004S-2014 丽江程海绿丹螺旋藻生物开发有限公司 松花粉（片）L一一垂直于楼层剪力方向的结构平面尺寸； 山—楼层第榻抗侧力结构的内力修正系数; a.一—楼层第t榻抗侧力结构至刚心的距离； K.一 楼层第榻抗侧力结构的侧向刚度
第5.2.7条用底部剪力法估算 高层钢框架结构的构件截面时，水平地 震作用下倾覆力矩引起的柱轴力，对体 型较规则的丙类建筑可折减，但对乙类 建筑不应折减。折减系数的取值，根 居所考虑截面的位置，按图5.2.7的规 定采用。下列情况倾覆力矩不应折减； 一、体型不规则的建筑； 二、体型规则但基本自振周期Ti
第5.2.8条应计入梁柱节点域剪切变形对高层建筑钢结构 则移的影响。可将梁柱节点域当作一个单独的单元进行结构分析， 也可按下列规定作近似计算。 一、对于箱型截面柱框架，可将节点域当作刚域，刚域的尺 寸取节点域尺寸的一半 二、对工字形截面柱框架，可按结构轴线尺寸进行分析， 应按本规程第5.2.9条的规定对侧移进行修正。 第5.2.9条当工字形截面柱框架所考虑楼层的主梁线刚度 平均值与节点域剪切刚度平均值之比EIbm／（Kmhbm）>1或参数 n5时，按本规程第5.2.8条近似方法计算的楼层侧移，可按下 式进行修正。