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土层参数取自勘察报告（括号内数值为经验值）

土层分布见附图塔吊桩土层示意图。

塔吊桩基穿过双层地下室，为高承台桩基。

塔吊桩基采用人工挖孔灌注桩法成桩，施工完毕后凿除护筒下600mm范围内混凝土。桩基础深入承台100mm立交桥工程项目墩柱施工方案，具体做法见附图。

桩孔灌注桩在穿过地下室底板时，底板留后浇施工洞口（5200×5200mm2）,施工洞口周侧设3mm钢板止水带，具体做法如附图所示。后浇洞位置垫层采用150厚C20混凝土。后浇洞口位置待塔吊拆除后采用C40防水混凝土浇捣（底板设计为C35）。

塔吊承台四围设4个沉降观测点，在主体楼层施工过程中控制观测塔吊沉降。塔基允许沉降差为6mm，垂直度偏差2‰

(六)、塔吊基础设计依据

1.《建筑地基基础设计规范》（50007—2002）

2.《混凝土结构设计规范》（GB50010—2002）

3.《建筑结构可靠度设计统一标准》（GB50068—2001）

4.《公路桥涵设计规范》（JTJ021—89、JTJ022—85、JTJ023—85、JTJ024—85，JTJ02586）

5 .《建筑桩基技术规范》《JGJ94—94》

一、确定和载荷计算图式

承台自重N1=1.2×25.1×5.2×5.2×1.0=814.44KN

塔吊独立高度：40.5m，实际施工按32m考虑，房屋总高度90米，增加爬升降及顶面范围空间，考虑顶升高度约束共计附着高度99米。

共增加标准节：N=
=19.5取20节（其中标准节高度按说明书之3米取）

这样考虑是偏于安全的，因为423.00+204.86=627.86KN为附着状态对应说明书中表明100m高度时552KN。

特别指出：本例塔吊说明书提供的塔吊荷载取值为非工作状况的限值亦即可作为极限承载力状态下验算的最大值，一般情况下，可只计算非工作状况，况且本例说明书未提供工作状况下荷载取值。因此，可只按下表（摘录）验算：

二、塔吊基础抗倾覆验算

M倾=M+Hh=1575+71×1.0=1646.00KN.M

M抗=N×
=（423.00+814.44）×
=3325.01KN.M

安全系数k=

=
=2.020

=105.328KN>0

一.确定基本设计参数：

1)地基土水平抗力系数的比例系数m

hm=2×(d+1)=2×(0.8+1)=3.6m

=9.894MN/m4

其中0.4系数为长期水平荷载所成系数。

2）桩底面地基土竖向抗力系数的比例系数m0

近似取m0=9.894MN/m4

①钢筋混凝土弹性模量比αe=
=6.667

②桩身配筋率ρg=
=0.625﹪

④桩身换算截面受拉边缘的截面模量

I0=
=
=0.0212m4

EI=0.85EcIo=0.85×3.0×104×0.0212

=540.60MN.m2

4)桩的水平变形系数α

bo=0.9×(1.5d+0.5)=0.9×(1.5×0.8+0.5)=1.530m

5）桩身轴向压力传布系数ξN

6）桩底面地基土竖向抗力系数C0

桩入土深度h=6.78m

桩底面地基土竖向抗力系数C0=m0×h=9.894×6.78=67.081MN/m3

二.单位力作用于桩身地面处,桩身在该处产生的变位

1)单位力H0下水平位移δHH

∴h=αy=0.489×4.65=2.27385m

(其中y取桩顶以下至地下室基础垫层高度，安全储备lx=0.45m，因此y=4.20+0.45=4.65m)

3)单位力M0下水平位移δHM

4）单位力M0转角δMM

单位力作用于桩身地面处，桩身在该处产生的变位

三.求单位力作用于桩顶时，桩顶产生的变位

1）单位力Hi下水平位移δHH’

δHH’=
+δMMl02+2δMHl0+δHH

=
+0.00635×4.652+2×0.01207×4.65+0.0336

=0.3451m/MN

2）单位力Hi下转角δMH’

δMH’=
+δMMl0+δMH

=
+0.00635×4.65+0.0108

3）单位力Mi下的水平位移δHM’

4）单位力Mi下，转角δMM’

单位力作用于桩顶处，桩身在该处产生的变位

四.求桩顶发生单位变位时，桩顶引起的内力

1）发生单位竖向位移时，桩顶引起的内力ρNN

=32.734MN/m

2）发生单位水平位移时，桩顶引起的水平力ρHH

3）发生单位水平位移时，桩顶引起的弯矩ρMH

ρMH=
=
=39.1454MN

4）发生单位转角时，桩顶引起的水平力

ρHM=ρMH=39.1454MN

5）发生单位转角时，桩顶引起的弯矩

ρMM=
=
=224.0313MN.m

桩顶发生单位变位时，桩顶引起的内力

五.求承台发生单位变位时，所有桩顶引起的反力和位移

（1）单位竖直位移时引起的竖向反力γvv

γvv=n×ρNN=4×32.734=130.936MN/m

（2）单位水平位移时引起的水平反力γμμ

（3）单位水平位移时引起的反弯矩γβμ

（4）单位单位转角时引起的水平反力γμβ

（5）单位转角时引起的反弯矩γββ

γββ=nρMM+ρNN∑kixi2

=4×224.0313+32.734×(1×2.6872)×2

=1365.64MN.m

承台发生单位变位时,所有桩顶引起的反力和位移

V2=
=
=0.00945（非工作状况）

=
=0.0122m(非工作状况)

=
=0.00536(非工作状况)

七.求任一基桩桩顶内力

N2=（v+βχ）+ρnn

=(0.00945+0.0025×2.687)×32.734(非工作状况)

H2=
=
=0.01775MN

=0.1494MN.m

八.求地面处桩身截面上的内力

H02=Hi=0.01775MN(非工作状况)

=0.0825+0.01775×4.65=0.1650MN.m(非工作状况)

九.求桩身最大弯矩及内力位置

C12=
=
=4.5456(非工作状况)

由αу=0.489×6.78=3.31542

=0.542(非作工作状况)

Y2MAX=
=
=1.108(非工作状况)

C112=1.059+
+

=1.082(非工作状况)

Mmax2=M0CH=0.1650×1.082=0.1785MN.m(非工作状况)

N2=rAh+N+
.X

=0.025×0.25×л×0.82×1.108+0.529+
=0.745MN

=л×0.8×(5×2.08+30×2.8×0.8+55×1.4×0.7+0.0325×0.5×15.66×103)×0.9+0.25×л×0.82×2.8×103×0.4095

=2003.75KN(frc为岩石饱和单轴抗压强度标准值按地质勘探报告第十一页表3取15.66×103Mpa

s、
p按表5.2.11插入法计算为
s=0.0325、
p=0.455×0.9=0.4095,施工工艺系数0.9）

则Qμ=
=
=1212.58kN

因为Nmax=745kN(Qμ∴满足要求

r0N=0.9×0.745=0.6705MN

R=ηspQμk/rsp

TCCES 7-2020 中空夹层钢管混凝土结构技术规程（附条文说明）.pdf=1.0×2025.01/1.67=1212.58KN

负摩阻力引起下拉荷载载效应(《建筑桩基技术规范》第5.2.15.2)

r0(N+1.27Qgn)

Qgn=ηnμ
(《建筑桩基技术规范》第5.2.16.5)

ηn=saxsay/[лd(
+
)](《建筑桩基技术规范》第5.2.16.6)

JB／T 9069-2017 屋顶通风机.pdf则
=
=0.15×1.65×
+0.25×1.92×(1.4+2.08)=1.928KN/m2

ηn=3.82/{л×0.8×[
]}