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合肥市蜀山区商业广场转换层模板施工方案

经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=1.82×105/2.08×105=0.874N/mm2；

面板的抗弯强度设计值:[f]=13.000N/mm2；

面板的受弯应力计算值σ=0.874N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2某工业大学教学实验楼改造工程施工组织设计，满足要求！

面板的最大挠度计算值:

ω=0.677×9.38×400.004/(100×9500.00×5.21×106)=0.033mm；

面板的最大容许挠度值:[ω]=l/250=400.000/250=1.600mm；

面板的最大挠度计算值ω=0.033mm小于面板的最大容许挠度值[ω]=1.600mm，满足要求！

4）梁侧模板内外楞的计算

内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=60×80×80/6=64.00cm3；

I=60×80×80×80/12=256.00cm4；

强度验算计算公式如下:

按以下公式计算内楞跨中弯矩：

其中，作用在内楞的荷载，q=(1.2×18.750×0.90+1.4×2.000×0.90)×0.400/1=9.11kN/m；

内楞计算跨度(外楞间距):l=500mm；

内楞的最大弯距:M=0.1×9.11×500.002=2.28×105N.mm；

经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=2.28×105/6.40×104=3.558N/mm2；

内楞的抗弯强度设计值:[f]=17.000N/mm2；

内楞最大受弯应力计算值σ=3.558N/mm2内楞的抗弯强度设计值小于[f]=17.000N/mm2，满足要求！

（3）.内楞的挠度验算

内楞的最大挠度计算值:ω=0.677×7.50×500.004/(100×10000.00×2.56×106)=0.124mm；

内楞的最大容许挠度值:[ω]=2.000mm；

内楞的最大挠度计算值ω=0.124mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=2.000mm，满足要求！

外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，外龙骨采用木楞，截面宽度80mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=80×100×100/6=133.33cm3；

（5）.外楞抗弯强度验算

最大弯矩M按下式计算：

其中，作用在外楞的荷载:P=(1.2×18.75×0.90+1.4×2.00×0.90)×0.50×0.40/1=4.55kN；

外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距):l=400mm；

外楞的最大弯距：M=0.175×4554.000×400.000=3.19×105N.mm

经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=3.19×105/1.33×105=2.391N/mm2；

外楞的抗弯强度设计值:[f]=17.000N/mm2；

外楞的受弯应力计算值σ=2.391N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值[f]=17.000N/mm2，满足要求！

（6）.外楞的挠度验算

外楞的最大挠度计算值:ω=1.146×3.75×103×400.003/(100×10000.00×6.67×106)=0.041mm；

外楞的最大容许挠度值:[ω]=1.600mm；

外楞的最大挠度计算值ω=0.041mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=1.600mm，满足要求！

穿梁螺栓的直径:14mm；

穿梁螺栓有效直径:11.55mm；

穿梁螺栓有效面积:A=105mm2；

穿梁螺栓所受的最大拉力:N=18.750×0.500×0.400×2=7.500kN。

穿梁螺栓最大容许拉力值:[N]=170.000×105/1000=17.850kN；

穿梁螺栓所受的最大拉力N=7.500kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值[N]=17.850kN，满足要求！

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=500.00×50.00×50.00/6=2.08×105mm3；

I=500.00×50.00×50.00×50.00/12=5.21×106mm4；

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

新浇混凝土及钢筋荷载设计值：

q1:1.2×（25.00+1.50）×0.50×2.00×0.90=28.62kN/m；

q2:1.2×0.35×0.50×0.90=0.19kN/m；

振捣混凝土时产生的荷载设计值：

q3:1.4×2.00×0.50×0.90=1.26kN/m；

q=q1+q2+q3=28.62+0.19+1.26=30.07kN/m；

跨中弯矩计算公式如下:

Mmax=0.10×30.069×0.2502=0.188kN.m；

σ=0.188×106/2.08×105=0.902N/mm2；

梁底模面板计算应力σ=0.902N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13.000N/mm2，满足要求！

根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

最大挠度计算公式如下:

q=（(25.0+1.50)×2.000+0.35）×0.50=26.68N/mm；

面板的最大允许挠度值:[ω]=250.00/250=1.000mm；

面板的最大挠度计算值:

ω=0.677×26.675×250.04/(100×9500.0×5.21×106)=0.014mm；

面板的最大挠度计算值:ω=0.014mm小于面板的最大允许挠度值:[ω]=250.0/250=1.000mm，满足要求！

本工程梁底支撑采用方木。

强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

(a)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1=(25.000+1.500)×2.000×0.500=26.500kN/m；

(b)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2=0.350×0.500×(2×2.000+1.000)/1.000=0.875kN/m；

(c)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值P1=(2.500+2.000)×1.000×0.500=2.250kN；

（2）方木的承载力验算

均布荷载q=1.2×26.500+1.2×0.875=32.850kN/m；

集中荷载P=1.4×2.250=3.150kN；

经过计算得到从左到右各方木传递集中力[即支座力]分别为：

N1=3.210kN；

N2=9.298kN；

N3=10.765kN；

N4=9.486kN；

N5=3.210kN；

方木按照三跨连续梁计算。

本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=8.000×10.000×10.000/6=133.33cm3；

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=10.765/0.500=21.531kN/m；

最大弯距M=0.1ql2=0.1×21.531×0.500×0.500=0.538kN.m；

最大应力σ=M/W=0.538×106/133333.3=4.037N/mm2；

抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2；

方木的最大应力计算值4.037N/mm2小于方木抗弯强度设计值13.0N/mm2,满足要求!

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

其中最大剪力:V=0.6×21.531×0.500=6.459kN；

木方的截面面积矩S=0.785×50.00×50.00=1962.50N/mm2；

方木抗剪强度设计值[T]=1.700N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.380N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.700N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

方木的最大允许挠度[ω]=0.500×1000/250=2.000mm；

方木的最大挠度计算值ω=0.114mm小于方木的最大允许挠度[ω]=2.000mm，满足要求！

支撑钢管按照连续梁的计算如下

支撑钢管变形图(kN.m)

支撑钢管弯矩图(kN.m)

经过连续梁的计算得到：

支座反力RA=RB=1.166kN；

最大弯矩Mmax=0.292kN.m；

最大挠度计算值Vmax=0.197mm；

支撑钢管的最大应力σ=0.292×106/5080.0=57.504N/mm2；

支撑钢管的抗压设计强度[f]=205.0N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值57.504N/mm2小于支撑钢管的抗压设计强度205.0N/mm2,满足要求!

纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。

10）扣件抗滑移的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=1.17kN；

R<6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

11）立杆的稳定性计算:

横杆的最大支座反力：N1=1.166kN；

脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.161×4.300=0.831kN；

N=1.166+0.831=1.997kN；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.700×1.200=2.356m；

Lo/i=2356.200/15.800=149.000；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.312；

钢管立杆受压应力计算值；σ=1997.073/(0.312×489.000)=13.090N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=13.090N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205.00N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算

lo=k1k2(h+2a)(2)

立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.185×1.002×(1.200+0.100×2)=1.662m；Lo/i=1662.318/15.800=105.000；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.551钢管立杆受压应力计算值；σ=1997.073/(0.551×489.000)=7.412N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=7.412N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205.00N/mm2，满足要求！

（1）模板支撑及构造参数

梁截面宽度B(m):2.20；

梁截面高度D(m):1.60

混凝土板厚度(mm):0.10；

立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):0.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；

脚手架步距(m):1.20；

梁支撑架搭设高度H(m)：4.70；

梁两侧立柱间距(m):2.70；

承重架支设:多根承重立杆，木方支撑垂直梁截面；

梁底增加承重立杆根数:5；

立杆横向间距或排距Lb(m):0.50；

采用的钢管类型为Φ48×3.50；

扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；

模板自重(kN/m2):0.35；

钢筋自重(kN/m3):1.50；

土地整理项目施工组织设计.施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；

新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.8；

倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；

振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0

DB14／T 1991-2020 气象观测数据质量控制管理要求.pdf木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；

木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；

木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；