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8#楼模板工程专项施工方案

外楞：双排Φ48×3mm焊接钢管，柱箍间距为500。

M12高强对拉螺栓：竖向间距500,柱每边设二道对拉螺杆。

某高速公路路基工程X标现浇箱梁施工方案2.11.2柱模板计算书（按最大浇筑高度3.85m计算）

柱模板（设置对拉螺栓）计算书

新浇混凝土柱长边边长(mm)

新浇混凝土柱的计算高度(mm)

新浇混凝土柱短边边长(mm)

混凝土重力密度γc(kN/m3)

新浇混凝土初凝时间t0(h)

外加剂影响修正系数β1

混凝土坍落度影响修正系数β2

混凝土浇筑速度V(m/h)

混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)

倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)

新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×2×1×1.15×2.51/2，24×3.85]＝min[19.2，92.4]＝19.2kN/m2

承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×19.2+1.4×2，1.35×19.2+1.4×0.7×2]＝0.9max[25.84，27.88]＝0.9×27.88＝25.09kN/m2

正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝19.2kN/m2

面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)

面板弹性模量E(N/mm2)

最不利受力状态如下图，按三等跨连续梁验算

静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.5×19.2＝11.66kN/m

活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.5×2＝0.88kN/m

σ＝Mmax/W＝0.05×106/(1/6×500×162)＝2.38N/mm2≤[f]＝15N/mm2

作用线荷载q＝bS正＝0.5×19.2＝9.6kN/m

ν＝0.677ql4/(100EI)＝0.68×9.6×2004/(100×10000×(1/12×500×163))＝0.06mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm

小梁截面惯性矩I(cm4)

小梁截面抵抗矩W(cm3)

小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

小梁弹性模量E(N/mm2)

最低处柱箍离楼面距离(mm)

小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.2×25.09＝5.02kN/m

小梁弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.23kN·m

σ＝Mmax/W＝0.23×106/83.33×103＝2.71N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.2×19.2＝3.84kN/m

ν＝0.2mm≤[ν]＝1.5mm

柱箍截面惯性矩I(cm4)

柱箍截面抵抗矩W(cm3)

柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm2)

柱箍弹性模量E(N/mm2)

长边柱箍弯矩图(kN·m)

长边柱箍剪力图(kN)

M1＝0.53kN·m，N1＝2.12kN

短边柱箍弯矩图(kN·m)

短边柱箍剪力图(kN)

M2＝0.53kN·m，N2＝2.12kN

M/Wn＝0.53×106/(4.49×103)＝117.42N/mm2≤[f]＝205N/mm2

长边柱箍变形图(mm)

短边柱箍变形图(mm)

ν1＝1.3mm≤[ν]＝l/400＝2.08mm

ν2＝1.3mm≤[ν]＝l/400＝2.08mm

轴向拉力设计值Ntb(kN)

N＝2.12×2=4.24kN≤Ntb＝12.9kN

N＝2.12×2=4.24kN≤12kN

2.12单建部分顶板模板

单建部分顶板板厚为350，最大支撑高度为3500.

2.12.1单建部分顶板模板设计

模板：915×1825×18(宽×长×厚)九夹板；

小梁：50×100木方,间距为250mm；

主梁：双排50×100木方或双排Φ48×3mm焊接钢管

模板支撑：Φ48×3mm碗扣架，纵横间距900*900，步矩1800。

2.12.2单建部分顶板模板计算书

板模板（碗扣式）计算书

新浇混凝土楼板板厚(mm)

新浇混凝土楼板边长L(m)

新浇混凝土楼板边宽B(m)

施工人员及设备荷载标准值Q1k

当计算模板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)

当计算模板和小梁时的集中荷载(kN)

当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)

当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)

模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)

新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)

钢筋自重标准值G3k(kN/m3)

模板支拆环境不考虑风荷载

立柱纵向间距la(mm)

立柱横向间距lb(mm)

水平拉杆步距h(mm)

立柱布置在混凝土板域中的位置

立柱距混凝土板短边的最近距离(mm)

立柱距混凝土板长边的最近距离(mm)

小梁距混凝土板短边的距离(mm)

小梁悬挑端计算长度(mm)

模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)

模板弹性模量E(N/mm2)

根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.35)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.35)+1.4×0.7×2.5]×1=13.24kN/m

q2＝0.9×1.35×G1k×b＝0.9×1.35×0.1×1=0.12kN/m

p＝0.9×1.4×0.7×Q1k＝0.9×1.4×0.7×2.5＝2.2kN

Mmax=max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[13.24×0.252/8，0.12×0.252/8+2.2×0.25/4]=0.14kN·m；

σ＝Mmax/W＝0.14×106/37500＝3.7N/mm2≤[f]＝15N/mm2

q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.35)×1=8.88kN/m

ν＝5ql4/(384EI)＝5×8.88×2504/(384×10000×281250)＝0.16mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.62mm

小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

小梁弹性模量E(N/mm2)

小梁截面抵抗矩W(cm3)

小梁截面惯性矩I(cm4)

因[B/lb]取整＝[4900/900]取整＝5，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.35)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.35)+1.4×0.7×2.5]×0.25＝3.31kN/m

因此，q1静＝0.9×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.3+(1.1+24)×0.35)×0.25＝2.76kN/m

q1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b=0.9×1.4×0.7×2.5×0.25＝0.55kN/m

M1＝0.077q1静L2+0.1q1活L2＝0.077×2.76×0.92+0.1×0.55×0.92＝0.22kN·m

q2＝0.9×1.35×G1k×b=0.9×1.35×0.3×0.25＝0.09kN/m

p＝0.9×1.4×0.7×Q1k＝0.9×1.4×0.7×2.5＝2.2kN/m

M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[3.31×0.22/2，0.09×0.22/2+2.2×0.2]＝0.44kN·m

Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.22，0.6，0.44]＝0.6kN·m

σ＝Mmax/W＝0.6×106/83330＝7.18N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×2.76×0.9+0.62×0.55×0.9＝1.82kN

V2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.09×0.9+0.681×2.2＝1.55kN

V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[3.31×0.2，0.09×0.2+2.2]＝2.22kN

Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.82，1.55，2.22]＝2.22kN

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.22×1000/(2×100×50)＝0.67N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.35)×0.25＝2.27kN/m

跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×2.27×9004/(100×9350×4166700)＝0.24mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm

悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=2.27×2004/(8×9350×4166700)＝0.01mm≤[ν]＝l1/400＝200/400＝0.5mm

主梁弹性模量E(N/mm2)

主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)

主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

主梁截面惯性矩I(cm4)

主梁截面抵抗矩W(cm3)

因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。

1、小梁最大支座反力计算

Q1k＝1.5kN/m2

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.35)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.35)+1.4×0.7×1.5]×0.25＝3.15kN/m

q1静＝0.9×1.35×(G1k+(G3k+G2k)×h)×b＝0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.35)×0.25＝2.82kN/m

q1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b＝0.9×1.4×0.7×1.5×0.25＝0.33kN/m

q2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b＝(0.5+(1.1+24)×0.35)×0.25=2.32kN/m

按四跨连续梁，R'max＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×2.82×0.9+1.223×0.33×0.9＝3.27kN

按悬臂梁，R1＝3.15×0.2＝0.63kN

R＝max[R'max，R1]/2＝1.63kN;

同理，R'＝0.9kN，R''＝0.9kN

按四跨连续梁，R'max＝1.143q2L＝1.143×2.32×0.9＝2.39kN

按悬臂梁，R1＝Rmaxl=2.39×0.2＝0.48kN

R＝max[R'max，R1]/2＝1.19kN;

同理，R'＝0.66kN，R''＝0.66kN

某城市花园环境景观工程施工组织设计方案主梁弯矩图(kN·m)