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[海南]办公楼主体建设工程塔吊基础专项施工方案

四、塔吊平面位置布置 4

七、质量保证措施 14

八、安全保证措施 14

JGJT742017标准下载5.《简明钢筋混凝土结构计算手册》；

6.《地基及基础》(高等数学教学用书)(第二版)；

7.建筑、结构设计图纸；

8.塔式起重机使用说明书；

11.岩土工程勘察报告。

工程质量目标：达到优良质量标准，争创省优良工程。

安全生产目标：严格按国家安全检查标准、安全操作规程、建筑施工安全技术规范及广东省“五无”目标落实措施，规范施工，保证安全生产。

文明施工目标：创省优工程。

本工程北侧紧邻九洲大道；东侧紧邻建业二路；,本工程的基础形式:筏板基础，主体结构形式为：钢筋砼框剪结构。本工程为单栋高层办公楼，建筑总高度87.30米，地下3层，地上21层，总建筑面积33485.90㎡，建筑基层面积1170.73㎡，标准层建筑面积为1099.87㎡。±0.000相当于绝对标高20.35米。

我司充分考虑因垂直运输需要准备安装1台塔吊。

根据现场钻探揭露及室内土工试验结果，场地内分布的地层为人工填土层（Qml）、第四系残积层（Qel），其下伏基岩为燕山晚期花岗岩（
）。现将各岩土层工程地质特征分述如下：

1.1人工填土层（Qml）：

1.2第四系残积层（Qel）：

砾质粉质粘土②：褐黄、褐灰、褐红色，由花岗岩风化残积而成，含较多石英砂砾，呈硬塑状。层厚0.90～5.20m，层顶埋深0.60～0.80m，层顶标高17.62～18.97m，除ZK9～ZK14号钻孔外，场区内其余地段均有分布。本层现场标准贯入试验11次，锤击数24~28击，平均25.18击。

1.3燕山晚期花岗岩（
）：

场地下伏基岩为燕山晚期花岗岩。按其风化程度可以划分为全风化、强风化、中风化、微风化四个带，其特征分述如下：

3.1.2岩土层物理力学性质

2.2岩石试验结果及统计分析

岩石饱和单轴极限抗压强度试验结果统计表表3

施工总体思路：具体位置详见“施工总平面布置示意图”。距地上楼层外墙约2～3米。

塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)

塔机独立状态的计算高度H(m)

塔身桁架结构宽度B(m)

1、塔机自身荷载标准值

起重臂自重G1(kN)

起重臂重心至塔身中心距离RG1(m)

小车和吊钩自重G2(kN)

小车最小工作幅度RG2(m)

最大起重荷载Qmax(kN)

最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m)

最小起重荷载Qmin(kN)

最大吊物幅度RQmin(m)

最大起重力矩M2(kN·m)

Max[60×11.5，10×50]＝690

平衡臂自重G3(kN)

平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)

平衡块自重G4(kN)

平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)

2、风荷载标准值ωk(kN/m2)

基本风压ω0(kN/m2)

C类(有密集建筑群的城市市区)

风压等效高度变化系数μz

塔身前后片桁架的平均充实率α0

风荷载标准值ωk(kN/m2)

0.8×1.2×1.763×1.8×0.88×0.2＝0.536

0.8×1.2×1.813×1.766×0.88×0.35＝0.947

3、塔机传递至基础荷载标准值

塔机自重标准值Fk1(kN)

251+37.4+3.8+19.8+89.4＝401.4

起重荷载标准值Fqk(kN)

竖向荷载标准值Fk(kN)

401.4+60＝461.4

水平荷载标准值Fvk(kN)

0.536×0.35×1.8×48＝16.209

倾覆力矩标准值Mk(kN·m)

竖向荷载标准值Fk'(kN)

水平荷载标准值Fvk'(kN)

0.947×0.35×1.8×48＝28.637

倾覆力矩标准值Mk'(kN·m)

4、塔机传递至基础荷载设计值

塔机自重设计值F1(kN)

1.2Fk1＝1.2×401.4＝481.68

起重荷载设计值FQ(kN)

1.4FQk＝1.4×60＝84

竖向荷载设计值F(kN)

481.68+84＝565.68

水平荷载设计值Fv(kN)

1.4Fvk＝1.4×16.209＝22.693

倾覆力矩设计值M(kN·m)

竖向荷载设计值F'(kN)

1.2Fk'＝1.2×401.4＝481.68

水平荷载设计值Fv'(kN)

1.4Fvk'＝1.4×28.637＝40.092

倾覆力矩设计值M'(kN·m)

基础混凝土自重γc(kN/m3)

基础上部覆土厚度h’(m)

基础上部覆土的重度γ’(kN/m3)

基础混凝土保护层厚度δ(mm)

地基承载力特征值fak(kPa)

基础宽度的地基承载力修正系数ηb

基础埋深的地基承载力修正系数ηd

基础底面以下的土的重度γ(kN/m3)

基础底面以上土的加权平均重度γm(kN/m3)

修正后的地基承载力特征值fa(kPa)

基础倾斜方向一端沉降量S1(mm)

基础倾斜方向另一端沉降量S2(mm)

基础倾斜方向的基底宽度b'(mm)

基础及其上土的自重荷载标准值：

Gk=blhγc=6×6×2×35=2520kN

基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×2520=3024kN

荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：

=599.602kN·m

Fvk''=Fvk/1.2=16.209/1.2=13.508kN

荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：

=902.075kN·m

Fv''=Fv/1.2=22.693/1.2=18.91kN

基础长宽比：l/b=6/6=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。

Wx=lb2/6=6×62/6=36m3

Wy=bl2/6=6×62/6=36m3

相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：

Mkx=Mkb/(b2+l2)0.5=657.954×6/(62+62)0.5=465.244kN·m

Mky=Mkl/(b2+l2)0.5=657.954×6/(62+62)0.5=465.244kN·m

相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：

偏心荷载合力作用点在核心区内。

Pkmin=56.97kPa

Pkmax=(Fk+Gk)/A+Mkx/Wx+Mky/Wy

=(461.4+2520)/36+465.244/36+465.244/36=108.664kPa

3、基础轴心荷载作用应力

Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(461.4+2520)/(6×6)=82.817kN/m2

(1)、修正后地基承载力特征值

(2)、轴心作用时地基承载力验算

Pk=82.817kPa≤fa=301.9kPa

(3)、偏心作用时地基承载力验算

Pkmax=108.664kPa≤1.2fa=1.2×301.9=362.28kPa

Pxmax=γ(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×(461.400/36.000+(599.602+13.508×2.000)/36.000)=40.801kN/m2

假设Pxmin=0,偏心安全，得

P1x=((b+B)/2)Pxmax/b=((6.000+1.800)/2)×40.801/6.000=26.520kN/m2

Pymax=γ(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(461.400/36.000+(599.602+13.508×2.000)/36.000)=40.801kN/m2

假设Pymin=0,偏心安全，得

P1y=((l+B)/2)Pymax/l=((6.000+1.800)/2)×40.801/6.000=26.520kN/m2

px=(Pxmax+P1x)/2=(40.801+26.52)/2=33.661kN/m2

py=(Pymax+P1y)/2=(40.801+26.52)/2=33.661kPa

h0/l=1938/6000=0.323≤4

0.25βcfclh0=0.25×1×16.7×6000×1938=48546.9kN≥Vx=424.123kN

SL_17-2014_疏浚与吹填工程技术规范h0/b=1938/6000=0.323≤4

0.25βcfcbh0=0.25×1×16.7×6000×1938=48546.9kN≥Vy=424.123kN

(1)、底面长向配筋面积

αS1=|MⅡ|/(α1fcbh02)=445.329×106/(1×16.7×6000×19382)=0.001

AS1=|MⅡ|/(γS1h0fy1)=445.329×106/(0.999×1938×300)=766mm2

基础底需要配筋：A1=max(766，ρbh0)=max(766，0.0015×6000×1938)=17442mm2

基础底长向实际配筋：As1'=17807mm2≥A1=17442mm2

DB45／T 1148-2015 港口码头安全生产监管与应急救援信息系统技术规范(2)、底面短向配筋面积