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厂房超过8.0米模板支架专项施工方案

8、安全质量保证措施 12

1.1《建筑施工手册》第四版；

的基础共分四个部分：超过8.0米的模板支撑共有三部分，具体分布情况如下：

安徽某市污水主干网管道工程施工组织设计2.2屋面板平面及剖面图

1~2轴交A~K轴线屋面剖面图：

4~19轴交A~C轴线屋面剖面图：

1~3轴交A~H轴线屋面剖面图：

立杆的底部为回填土基层的，为了满足地基承载力的要求及防治产生不均匀沉降，必须设置底座或垫板，保证立杆同一高度和受力平衡。

3.2立杆纵横距横杆步距设计

模板支架采用扣件式钢管模板支架，立杆的纵距为1米，横距为1米，横杆的步距为1.4米。梁底的立杆间距加密，纵向的立杆间距改为0.5米左右，横向间距仍为1米。

3.3立杆横杆接长设计

立杆采用6米、4米、2.5米的脚手钢管，接头采用对接扣件连接，立杆的对接扣件应交错布置，两根相邻的立杆接头不应设置在同步内；

水平杆采用6.0米和3.0米的脚手钢管，两根相邻的水平杆对接接头不宜设置在同步或同跨内；

纵向扫地杆距离底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆宜采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。

3.5支撑与操作架连接

梁、柱模板的支撑禁止与操作架想连接。必须连接时可在操作架内侧再搭一根立杆。

梁板模板采用18mm厚普通胶合板进行现场拼装，次肋采用50*100mm木方，梁底木方间距根据梁实际尺寸进行选取，板木方间距为300mm，主肋采用双肢50*100mm木方构造成为100*100mm木方，间距1000mm，主肋下用可调支座作为顶撑，可调支座与钢管交接处设置横向水平杆，托座顶距离水平杆的高度不应大于300mm。

具体的施工搭设方法见下图：

架体外侧四周满布竖向剪刀撑，架体内部每5m~8m应由底到顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度应为5m~8m。剪刀撑与地面的倾角45°~60°之间，倾角为45°时，剪刀撑跨越立杆的杆数不应超过7根，倾角为60°时；不应超过5根。剪刀撑用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件的中心线至主节点的距离不宜大于150mm。

在竖向剪刀撑顶部交点平面应设置连续水平剪刀撑。水平剪刀撑至架体底平面距离不宜超过8m。

施工管理人员学习掌握施工方案、工作程序的内容和要求，向操作工人进行技术以及安全交底，让所有施工人员理解并知晓知己的工作内容。根据进度计划和施工方案提制物项加工计划和材料需求计划。

有裂缝、变形或螺栓出现滑丝的扣件严禁使用，扣件应进行防腐处理。

脚手架搭设的工艺流程为：定位放线→扫地杆→立杆→水平杆→梁板底支撑

立杆支撑在土体上时，应对土体进行压实、平整等处理措施立杆底部应设置底座或垫板，在根据屋面梁的位置放出立杆位置线，跳板、底座应准确地放在定位线上，垫板的尺寸为4000mm*200mm*50mm。

模板支撑的满堂架必须设置纵、横向扫地杆，扫地杆的设置必须满足3.3条的要求，当立杆基础不在统一标高时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高地不应大于1m，靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。具体操作见下图：

立杆接长除顶部可以采用搭接外，其余各步接头必须采用对接扣件连接。搭接时搭接长度不应小于1m，应采用不小于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。立杆接长必须满足3.3条的要求，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。

水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可以采用搭接，水平杆接长必须满足3.3条的要求。不同步或不同跨两个相邻的接头在水平方向上错开的距离不应小于500，各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3，搭接时搭接的长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。

(a)接头不在同步内(立面)（b）接头不在同跨内（平面）

主节点处必须设置横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点的两个直角扣件中心距不应大于150mm。

梁板底支撑搭设满足3.4条要求。

模板支撑系统纵横杆间距450*450mm，水平杆步距1400mm，次龙骨的间距300mm。同时在梁底支撑下部增设防滑扣件。

满堂架与周边已经浇筑完成的柱子进行可靠连接，把连接满堂架的脚手钢管锁在柱子上。

模板支架搭设完成后，投入使用前必须组织验收。模板支架验收应根据批准的专项施工方案，检查现场实际搭设情况与方案的符合性。安装后的扣件螺栓拧紧力矩采用扭力扳手检查，对于高度超过8m的模板支撑，梁底水平杆与立杆连接扣件应全数检查。

模板支架验收后形成记录，记录表式如下：

模板支架搭设分项检查验收表

材质、规格与方案的符合性

结论：检查日期：年月日

检查人员：项目技术负责人：项目经理：

结论：验收日期：年月日

专业监理工程师：总监理工程师：

7.1底模及其支架拆除时混凝土强度等级应符合设计要求，但设计无具体要求时，混凝土强度应符合下列规定：

达到设计的混凝土立方体抗压

强度标准值的百分率（%）

7.2模板支架拆除前应对拆除人员进行技术交底，并做好交底书面手续。

7.3拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。设有附墙连接件的模板之架，连接件必须随支架逐层拆除。

7.4各构配件必须及时分段集中运至指定位置，严禁抛扔。

7.5运至地面的构配件及时检查整修与保养，并按品种，规格码放，置于干燥通风处，防止锈蚀。

7.6保证已完成的设备及混凝土面层不受损害，做到轻拿轻放，做好成品保护。

7.7拆除过程中最好不要中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚。

7.8拆除过程中最好不要中断，如确需中断应将拆除部分处理清楚告一段落，并检查是否会倒塌，确认安全后方可停歇。

7.9脚手架拆除完后应将架料分类堆放，堆放地点要平坦，下设支垫排水良好。钢类最好放置室内，堆放在室外应加以遮盖。对扣件、螺栓等零星小构件应用柴油清洗干净装箱、袋分类存放室内以备再用。

7.10弯曲变形的钢构件应调直，损坏的及时修复并刷漆以备再用，不能修复的应集中报废处理。

8.1安全保障措施(1)操作人员必须持有登高作业操作证方可上岗。(2)架子在搭设(拆卸)过程要做到文明作业，不得从架子上掉落工具、物品；同时必须保证自身安全，高空作业需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全带，未佩戴安全防护用品不得上架子。(3)在架子上施工的各工种作业人中应注意自身安全，不得随意向下、向外抛、掉物品，不得随意拆除安全防护装置。(4)雨、雪及六级以上大风等天气严禁进行脚手架搭设、拆除工作。(5)应设专人负责对脚手架进行经常检查和保修。(6)在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看护。(7)脚手架临街面必须有防止坠物伤人的防护措施。(8)搭拆脚手架期间，地面应设置围栏和警戒标志，严禁非操作人员入内。8.2质量保障措施(1)操作人员作业前必须进行岗位技术培训与安全教育。(2)技术人员在脚手架搭设、拆除前必须给作业人员下达安全技术交底，并传达至所有操作人员。

(3)脚手架必须严格依据本施工组织设计进行搭设，搭设时，技术人员必须在现场监督搭设情况，保证搭设质量达到设计要求。(4)脚手架搭设完备，依据施工组织设计与单项作业验收表对脚手架进行验收，发现不符合要求处，必须限时或立即整改。

9.1在工程施工之前，对施工中存在的各种环境因素和危险源进行分析，通过识别和评估，对不可接受的风险采取有效的防护措施。见风险评估表：

施工现场危险源辨识、评价及控制措施表

设置警戒、持证上岗、加强监督管理

材料堆过高或摆放不整齐时造成倒塌砸伤人

完善标识牌、教育、处罚、加强监督检查

2米以上作业人员未系挂安全带

未搭设作业架或作业架上脚手板未按规定铺设且无防护

因光线不好，造成脚踏空跌落

设置警戒、持证上岗、加强监督管理

人员离吊物太近躲闪不及撞伤

钢丝绳及绑扎带突然崩断打伤人

司机违反“十不吊”规定造成伤害

本工程有8.57米和11.0米两种屋面高度，为了保证本次计算的有效性，以11.0米屋面板的模板支撑计算为依据。

横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.40；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):11.00；

采用的钢管(mm):Φ48×3.5；

扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；

板底支撑连接方式:双方木支撑；

模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；

施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；

面板采用胶合面板，厚度为18mm。

面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；

木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；

木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；

木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；

托梁材料为：双木方:50×100mm；

钢筋级别:三级钢HRB400楼板混凝土强度等级:C40；

每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):360.000；

楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):130.00；

楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度(℃):15.000；

图2楼板支撑架荷载计算单元

面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=100×1.82/6=54cm3；

I=100×1.83/12=48.6cm4；

模板面板的按照三跨连续梁计算。

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：

q1=25×0.13×1+0.35×1=3.6kN/m；

(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：

q2=2.5×1=2.5kN/m；

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

其中：q=1.2×3.6+1.4×2.5=7.82kN/m

最大弯矩M=0.1×7.82×0.32=0.07kN·m；

面板最大应力计算值σ=70380/54000=1.303N/mm2；

面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

面板的最大应力计算值为1.303N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

其中q=3.6kN/m

面板最大允许挠度[V]=300/250=1.2mm；

面板的最大挠度计算值0.005mm小于面板的最大允许挠度1.2mm,满足要求!

三、模板支撑方木的计算:

方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5×10×10/6=83.33cm3；

I=5×10×10×10/12=416.67cm4；

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q1=25×0.3×0.13=0.975kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m):

q2=0.35×0.3=0.105kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：

p1=(2.5+2)×1×0.3=1.35kN；

2.方木抗弯强度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=1.2×(0.975+0.105)=1.296kN/m；

集中荷载p=1.4×1.35=1.89kN；

最大弯距M=Pl/4+ql2/8=1.89×1/4+1.296×12/8=0.634kN.m；

最大支座力N=P/2+ql/2=1.89/2+1.296×1/2=1.593kN；

方木的最大应力值σ=M/w=0.634×106/83.333×103=7.614N/mm2；

方木抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2；

方木的最大应力计算值为7.614N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.0N/mm2，满足要求!

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力:V=1×1.296/2+1.89/2=1.593kN；

方木受剪应力计算值T=3×1593/(2×50×100)=0.478N/mm2；

方木抗剪强度设计值[T]=1.4N/mm2；

方木受剪应力计算值为0.478N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

均布荷载q=q1+q2=0.975+0.105=1.08kN/m；

集中荷载p=1.35kN；

方木最大允许挠度值[V]=1000/250=4mm；

方木的最大挠度计算值1.066mm小于方木的最大允许挠度值4mm,满足要求!

托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

托梁采用：双木方:50×100mm；

W=166.66cm3；

I=833.34cm4；

托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.296×1+1.89=3.186kN；

托梁计算弯矩图(kN.m)

托梁计算变形图(mm)

托梁计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=1.072kN.m；

最大变形Vmax=1.371mm；

最大支座力Qmax=11.587kN；

托梁最大应力σ=1.072×106/833340=1.28N/mm2；

托梁抗压强度设计值[f]=13N/mm2；

托梁的计算最大应力计算值12.8N/mm2小于托梁的抗压强度设计值13N/mm2,满足要求!

托梁的最大挠度为1.371mm小于4mm,满足要求!

五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1=0.144×11=1.587kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。

(2)模板的自重(kN)：

NG2=0.35×1×1=0.35kN；

融创临江府（二标段）施工组织设计(2020.11.15）.doc(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3=25×0.13×1×1=3.25kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=5.187kN；

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.5+2)×1×1=4.5kN；

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算

宜昌长江公路大桥南岸锚碇施工组织设计N=1.2NG+1.4NQ=12.525kN；

六、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式: