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祥业国际商务大厦模板施工方案

山东正元工程建设有限责任公司

北京中建建筑设计院有限公司

潍坊市天元工程建设监理有限公司

DB32／T 3689-2019标准下载潍坊昌大建设集团有限公司

潍坊市健康街以南、东方路以东

开工：2012年6月25日；竣工2014年4月25日。

项目经理组织项目部技术、施工人员熟悉图纸，认真学习掌握施工图的内容、要求和特点，同时针对有关施工技术和图纸存在的疑点做好记录，通过会审，对图纸中存在的问题，与设计、建设、监理共同协商解决，取得一致意见后，办理图纸会审记录，作为施工图的变更依据和施工操作依据。熟悉各部位截面尺寸、标高，制定模板初步设计方案。

主要机具及工具准备详见下表：

重量0.25、0.5kg

开口宽(mm)∶17～19、22～24

垫层厚度为100mm，垫层模板采用50×100mm方木，沿垫层边线设置方木，方木用钢筋头固定好。

主楼筏板基础楼梯间处筏板厚度为2000mm，其他部位筏板厚度为1200mm,基础梁高度为2000mm，车库筏板基础厚度为350mm。车库筏板基础、主楼筏板基础侧模因考虑到底板防水卷材施工工艺要求，沿筏板基础外边线砌筑200厚350mm高砖墙作为防水卷材保护墙，同时作为筏板基础的侧模。主楼筏板基础在砖侧模上支设多层板并加固好作为基础四边的模板。电梯井模板采用16mm厚多层板，按图纸设计尺寸加工成定型模板，详见右图。

墙模采用1830mm×915mm×16mm厚多层板，50×80mm方木作竖楞，φ48×3.0mm钢管作横楞，±0.000以下外围剪力墙采用φ14mm对拉止水螺栓(为防水不再抽出)，两端用蝴蝶卡和山型螺母加固牢固。±0.000以上剪力墙以及±0.000以下内墙采用φ14mm对拉螺栓(套20㎜PVC管可抽出重复使用)，两端用蝴蝶卡和山型螺母加固牢固。

柱模板采用16mm厚多层板制作整体模板，方柱竖楞采用50×80mm方木，方木均经压刨找平，每20cm一道。柱箍采用φ48×3.0mm钢管锁紧，每450mm一道，最底一层距地面200mm。其板块与板块竖向接缝处理，做成企口式拼接，然后用柱箍将柱模板加固牢固，圆柱详细构造见下图。

楼梯模板为16厚多层板。踏步侧板两端钉在梯段侧板木档上，靠墙的一端钉在反三角木上，踏步板龙骨采用50×80mm方木。制作时在梯段侧板内划出踏步形状与尺寸，并在踏步高度线一侧留出踏步侧板厚度定上木档。详见下图：

(1)门窗洞口模板：采用16mm厚的模板制作，主次龙骨均采用50×80的方木，主龙骨方木用48×3.0的钢管顶牢（一端带可调节的U型托）。门窗洞口侧面模板次龙骨用φ14mm对拉螺栓夹紧。顶部模板与梁侧面模板相交的地方用步步紧加固牢固。详见下图：

(2)筏板、墙体、顶板后浇带模板

车库筏板基础后浇带模板为便于施工采用双层钢丝网做为侧模。

墙体后浇带模板采用16厚多层板，次龙骨50×80mm方木三道，次龙骨平行于墙体，主龙骨50×80mm短方木间距1000mm布置，中间由方木支撑，详见

顶板后浇带模板采用16厚多层板，主次龙骨均采用50×80的方木，下端采用直径48×3.0的钢管支撑，详见下图：

(3)板变厚度处模板：

板变厚度处模板结点,详见下图。

四、顶板、梁及支撑体系：

1、梁、顶板支撑系统为扣件式满堂红脚手架，立杆间距为1000mm，水平杆间距为1000mm，本工程梁底、梁侧模均采用16mm厚多层板，侧模、底模用50×80mm间距200mm方木作通长背楞，50×80mm方木作梁底排木，间距1200mm。

2、对于跨度≥4m梁，按全跨长度2‰进行梁底模起拱，起拱从支模开始时进行(通过U托调整底模各部位标高)，而后将侧模和底模连成整体。距梁端500mm处，在梁模上留设清扫口，待杂物清理干净后，将其堵严。

3、梁模加固完毕后，即可支设楼板模板。楼板模板用16mm厚多层板，次楞用50×80mm方木，间距200mm，主龙骨用50×80mm方木，间距为1200mm，支撑均采用可调节顶托。

五、模板安装前要做好模板的定位基准工作，其工作步骤如下：

1、进行中心线和位置的放线，首先由控制线引测建筑物的柱或墙轴线，并以该轴线为起点引测建筑物的边线以及模板控制线；

2、做好标高测量工作，用水准仪把建筑水平标高根据实际标高的要求直接引测到模板安装位置；

3、进行找平工作：模板支承底部应预先找平，以保证模板位置正确，防止模板底部漏浆，即沿模板边线用1∶3水泥砂浆抹找平层，宽度为50mm；

4、所用模板要涂刷脱模剂。

六、柱、剪力墙模板支设

柱、剪力墙模板采用多层板，板材厚16mm，板沿长度方向竖向放置，50×80mm木方作为竖向背楞，间距200mm；设φ14对拉螺栓和蝴蝶卡加固，其间距从柱墙底至第一步对拉螺栓的高度为200mm,从第二步开始往上间距为450mm（竖向）×400mm(横向)，钢管箍间距与对拉螺栓间距一致，第一道对拉螺栓距地越小越好，设计距地间距为200mm，以防柱墙根部涨模。墙模内侧支撑与满堂脚手架拉牢，形成一整体，外侧支撑与外脚手架连接牢固。柱、墙模板校正好后，柱墙根部用1：3水泥砂浆堵缝，严防漏浆。

为控柱制柱、剪力墙的钢筋保护层符合规范要求，在柱墙钢筋网片上下、左右每隔1m放置砼撑棍顶住模板，防止柱墙的钢筋网片偏移导致保护层厚度不足。柱、墙支模详见下图

梁模板采用多层板，支撑体系采用可调支撑钢管脚手架，间距500mm。

支设梁模板前，应按尺寸先将梁底、梁侧模板加工好，并将底模钉上木方；支模板时先按梁的轴线位置搭设两排脚手架（带可调头），钢管头高度应比梁底低10～20cm，先架主龙骨，再安放带次龙骨的梁底模，梁底模进行循环使用时，必须将梁底模两侧清理干净，以便梁底模、侧模紧密接触，侧模和底模下衬的木方要钉牢，尽量减少漏浆，使浇筑出的梁边角整齐，减小修补的工作量。在安装完梁侧模后，应在侧模和底模处加一定的预应力，防止角部发生漏浆。

梁、板模板同时支设，先支设梁底与梁一侧模板，再支设梁另一侧模与板模。梁、板模板使用多层板，木方做龙骨。

楼梯梁模、踢步挡板、底模均采用16mm厚多层板及50×80mm方木拼装。主龙骨采用φ48×3.0的钢管，间距不大于1200mm，次龙骨选用50×80mm方木，间距不大于300mm。

门洞口模板采用16mm厚多层板，50×80mm的方木作为主次龙骨，模板表面多层板钉子数量以多层板严密结合为宜，门洞口上部模板用步步紧将其与其他模板连接在一起。为保证洞口模板不扭曲、变形，洞口内应用φ48×3.0钢管支撑牢固（一端带可调节U型托），并且洞口侧面、顶面的横向支撑和竖向支撑的间距不得大于400mm。

固定洞口模板时，应在洞口两侧的钢筋笼上放置砼撑棍，撑住模板，保证其轴线位置及钢筋保护层厚度，长度等墙厚，每平方不少于一个。

为了方便本工程二次结构的施工，提高工程的表观质量，梁底与门窗洞口顶部距离小于24cm的部位，均加大梁高，使门窗洞口的顶部正好位于梁底。与砼墙相连的砖砌墙垛长度小于12cm时，此处墙垛与砼剪力墙一同支设。

门窗洞口拆模后，要将洞口模板拆成单片取出，并清理干净，刷好脱模剂以便周转使用。

七、多层板施工注意事项

为了控制拼接处缝隙，截多层板时采用C305mm锯，齿数120齿，即嵌有硬质合金的圆锯片，电机转数要高，防止板面起毛刺。锯裁线要直，严禁随意切割，锯裁以及板钻孔后一定要用防护封边，即用油漆刷两边，可使多层板避免受水、气等侵蚀，防止模板开裂，膨胀变形，不会使板因含水率增加而降低强度，也会延长模板的使用寿命，保证施工质量。为了防止漏浆，所有连接处，即拼缝处缝隙不大于1mm。支设板模时，应该尽量少切割多层板，切割板后应先刷油漆封边再投入使用，严禁在四周板侧边上即沿板面方向钉钉子，从而延长板的周转使用时间。

八、梁、板模板接头支设

为了使梁模及支架能早拆，在梁底加设早拆体系，利用带有可调式伸缩头的钢管脚手架托50×80mm横向木方，间距800mm。

接头处柱箍最底端采用φ48×3.0双钢管背楞,对拉螺栓固定,中部、上部用带有可调式伸缩头的钢管顶撑。

利用φ48×3.0钢管搭设满堂脚手架。满堂脚手架搭设好后，根据板底标高，铺设水平龙骨格栅，采用50×80mm木方，间距200mm，然后铺放板模，多层板接缝处应垫木方，以防止胀模和漏浆。为了便于拆模，在板墙以及板、梁交接处必须设置50×80mm木方一道。

在混凝土强度达到1.2MPa能保证其表面棱角不因拆除模板而受损后方可拆除，拆除顺序为先纵墙后横墙。在同条件养护试件混凝土强度达到1.0MPa后，先松动对拉螺栓，使模板与砼面分离。脱模困难时，可用撬棍在模板底部撬动，严禁在上口撬动、晃动或用大锤砸模板，拆除下的模板及时清理模板上的残渣，在模板面上刷好隔离剂且进行全面检查和维修，保证使用质量。

先松开对拉螺栓，使砼面与模板分离。然后将主龙骨拆除。用撬棍从侧边撬动脱模，禁止从垂直面砸击洞口模板。防止门洞口混凝土拉裂，拆出的模板及时修整。所有洞口宽>1m时拆模后立即用钢管加顶托回撑。

顶板模板拆除参考每层每段顶板混凝土同条件试件抗压强度试验报告，阳台处悬挑梁板混凝土强度达到设计强度的100%后才能拆除，其他部位的顶板、梁侧模板在混凝土强度达到设计强度的75%后方可拆除。拆顶板模板时从房间一端开始，防止坠落人或物造成质量事故。

顶板模板拆除时注意保护顶板模板，不能硬撬模板接缝处，以防损坏多层板。拆除的多层板、木龙骨及钢管要码放整齐，并注意不要集中堆料。拆掉的钉子要回收再利用，在作业面清理干净，以防扎脚伤人。

由于梁、板后浇带两侧的梁、板在后浇带浇筑前为悬挑结构，并将承受上部施工荷载，主次梁模板及支撑不能拆除，直至达到规定的100%强度时，方可拆除；为防止后浇带浇筑前楼层内施工时其他荷载对此部位悬挑结构造成损坏，应在梁板后浇带处搭设独立支撑体系，用水平杆将后浇带独立支撑体系和梁板满堂脚手架连接在一起，以保证梁板后浇带独立支撑体系具有一定的刚度和稳定性。待后浇带两侧梁板砼达到拆模强度后，将满堂脚手架拆除，保留后浇带独立支撑体系，并架设斜撑，保证后浇带支撑体系的稳定性。

后浇带两侧混凝土浇筑完毕应及时在其上铺满木板，以保护后浇带钢筋不被损坏。

浇筑混凝土时，后浇带侧面采用密目钢丝网进行封堵，这样既可以防止漏浆，又可以利用钢丝与混凝土膨胀系数一致这一特性，而浇筑后浇带混凝土时不必将钢丝清理出来。密目钢丝网的宽度应比混凝土墙、板、梁等构件截面宽200mm以上，以保证钢丝网能与钢筋绑扎固定牢靠，防止振捣时挤开钢丝网。

十一、模板施工注意事项

1、混凝土浇筑前认真复核模板位置，柱、墙模板垂直度和梁板标高，准确检查预留孔洞位置及尺寸是否准确无误，模板支撑是否牢靠，接缝是否严密。

2、混凝土施工时应安排木工看模，发现问题及时处理。

具体模板支设详计算书。

柱断面长度B=1200mm；

柱断面宽度H=1200mm；

木方截面宽度=50mm；

木方截面高度=80mm；

木方间距l=200mm,

胶合板截面高度=16mm

c──为混凝土重力密度，取24(kN/m3)；

t0──新浇混凝土的初凝时间，取200/(T+15),取6h；　

T──混凝土的入模温度,取20(℃)；

V──混凝土的浇筑速度，取2.5m/h；

1──外加剂影响系数，取1.2；

2──混凝土坍落度影响修正系数，取1.2。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值:F1=72.13kN/m2；F2=24kN/m3×5.7m=136.8kN/m2。

取F1和F2的较小值：F=F1=72.13kN/m2

倾倒混凝土时产生的荷载标准值取F3=3kN/m2。

式中E──柱多层板的弹性模量(kN/mm2)；

I──柱多层板的弹惯性矩(mm4)；

F──新浇混凝土侧压力设计值；

Fs──新浇混凝土作用于模板上的侧压力、振捣混凝土倾倒混凝土时作用于模板上的侧压力设计值；

b──柱多层板一块的宽度(mm)；

W──多层板的抵抗矩；

fm──木材抗弯强度设计值。

胶合板截面抵抗矩W=bh2/6=1200×(16)2/6=51200mm3

胶合板截面惯性矩I=bh3/12=1200×(16)3/12=4091200mm4

Fs=0.95×(1.2×72.13+1.4×3)/1000=0.092N/mm2

第一式：0.783×[12000×4091200/(72.13/1000×1200)]1/3=517.8mm

第二式：[8×51200×13/(0.092×1200)]1/2=478.2mm

由于柱箍间距实际取450不大于上面两式计算的最小间距478.2mm,所以满足要求。

式中N──柱箍轴向拉力设计值；

q──沿柱箍方向垂直线荷载设计值；

An──柱箍净截面面积；An=50×80=4000mm2

Mx──柱箍承受的弯矩设计值；

Wnx──柱箍截面抵抗矩；

q=Fs×l50=0.092×150=9.335N/mm

N=9.335×1200/2=2800.47N

Mx=9.335×12002/8=420070.05N

N/An+Mx/Wnx=2800.47/4000+420070.05/53333.33=7.88≤fm=13N/mm2所以满足要求。

多层板(取长边)，按三跨连续梁，跨度即为木方间距,计算如下:

(1)侧模抗弯强度验算:

其中q──强度设计荷载(kN/m):

q=(1.2×72.13+1.4×3.00)×1200.00/1000=78.61kN/m

l──木方间距,取l=150mm；

经计算得M=0.1×78.61×(150.00/1000)2=0.088kN.m

多层板截面抵抗矩W=b×h2/6=1200×(16)2/6=51200.00mm3

=M/W=0.088×106/51200.000=3.455N/mm2

多层板的计算强度不大于15N/mm2,所以满足要求。

(2)侧模抗剪强度验算:

v=0.6×q×l=0.6×(1.2×72.13+1.4×3)×1200×150/106=3.537kN

经计算得
=3×3.537×103/(2×1200×16.000)=0.553N/mm2

多层板的计算抗剪强度不大于1.4N/mm2,所以满足要求。

W=0.677qa4/(100EI)

其中q──强度设计荷载(kN/m):

q=72.13×1200/1000=82.10kN/m

侧模截面的转动惯量I=b×h3/12=1200.000×16.0003/12=409600mm4；

a──木方间距,取a=150mm；

E──弹性模量,取E=12000N/mm2；

经计算得W=0.677×82.10×150.0004/(100×12000.00×409600.00)=0.21mm

最大允许挠度[W]=l/250=150/250=0.60mm

多层板的计算挠度不大于允许挠度[W],所以满足要求。

木方按简支梁计算，跨度近似取柱子边长a,支座反力即为螺栓(钢筋)对拉拉力,计算如下:

(1)木方抗弯强度验算:

其中q──强度设计荷载(kN/m):

q=(1.2×72.130+1.4×3)×150/1000=9.826kN/m

B──截面长边,取B=1200mm；

经计算得M=9.826×(1200/1000)2/8=0.442kN.m；

木方截面抵抗矩W=b×h2/6=50×802/6=53333.3mm3；

=M/W=0.442×106/53333.3=8.3N/mm2；

木方的计算强度不大于13N/mm2,所以满足要求。

(2)木方抗剪强度验算:

v=0.5×q×B=0.5×(1.2×72.130+1.4×3)×150×1200/106=2.948kN

经计算得
=3×2.948×103/(2×50×80)=1.11N/mm2

木方的计算强度不大于1.3N/mm2,所以满足要求。

W=5qB4/(384EI)

其中q──设计荷载(kN/m):

q=72.13×150/1000=7.664kN.m

I=b×h3/12=50×803/12=2133333.3mm4

B──柱截面长边的长度,取B=1200mm；

E──弹性模量,取E=9000N/mm2；

经计算得W=5×7.664×12004/(384×9000×2133333.3)=1.92mm

允许挠度[W]=B/250=1200/500=2.4mm；

木方的计算挠度不大于允许挠度[W],所以满足要求。

计算断面宽度400mm，高度4.600mm，两侧楼板厚度160mm。

内龙骨间距200mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm，内龙骨采用50×80mm木方。

对拉螺栓布置9道，在断面内水平间距200+450*8+150mm，断面跨度方向间距400mm，直径14mm。

二、墙模板荷载标准值计算

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中
c——混凝土的重力密度，取24kN/m3；

　　　t——新浇混凝土的初凝时间，取200/(T+15)，取6.000h；

T——混凝土的入模温度，取20℃；

V——混凝土的浇筑速度，取2.5m/h；

H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3m；

1——外加剂影响修正系数，取1.2；

2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.2。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=72.130kN/m2

考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=0.9×72.130=64.92kN/m2

考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值F2=0.9×4=3.6kN/m2。

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。

面板的计算宽度取0.20m。

荷载计算值q=1.2×64.92×0.200+1.40×3.600×0.200=12.04kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=20×1.60×1.60/6=8.53cm3；

I=20×1.60×1.60×1.60/12=6.83cm4；

经过计算得到从左到右各支座力分别为

最大弯矩M=0.048kN.m

最大变形V=0.243mm

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.048×1000×1000/8533=5.6N/mm2

面板的抗弯强度设计值[f]，取15N/mm2；

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求。

(2)抗剪计算[可以不计算]

截面抗剪强度计算值T=3×1445.0/(2×200.000×16.000)=0.677N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

抗剪强度验算T<[T]，满足要求。

面板最大挠度计算值v=0.243mm

面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求。

四、墙模板内龙骨的计算

内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。

内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.20×45.98+1.4×0.20×3.60=12.0kN/m

挠度计算荷载标准值q=0.20×45.98=9.196kN/m

外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管剪力图(kN)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

支撑钢管变形计算受力图

支撑钢管变形图(mm)

某中心大楼工程施工组织设计实例最大弯矩Mmax=0.438kN.m

最大变形vmax=0.113mm

最大支座力Qmax=6.865kN

抗弯计算强度f=0.438×106/101120000.0=43.11N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求。

支撑钢管的最大挠度小于550.0/150与10mm,满足要求。

五、墙模板外龙骨的计算

外龙骨承受内龙骨传递的荷载北京某医院二部病房楼工程结构施工组织设计，按照集中荷载下连续梁计算。

外龙骨按照集中多跨连续梁计算。