施组设计下载简介：
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职工住宅项目高支模专项施工方案二、物资材料准备及劳动力组织： 3
六、主要项目施工技术措施 9
DB37／T 3657-201标准下载七、工程质量保证措施 10
八、工程进度保证措施 12
九、安全生产保证措施 12
十、成本节约措施 13
十一、成品保护措施 14
十二、文明施工措施 14
4、《钢结构设计规范》（GB50017—2002）
6、《建筑施工手册》第四版
7、XX市旅游规划建筑设计研究院出具的设计图纸及相关的规范和标准。
XX市XX路铁路职工住宅项目1～5#楼，21#楼六栋单体和两个商业服务网点，一个下沉广场，建设总建筑面积约13.847万平方米，其中地上建筑面积13万平方米。
楼板厚度150、180mm，模板支架搭设最大高度为4.77,5.52,5.17,6.37米，采用φ48×3.0扣件式钢管排架。立杆的纵横间距1m×1m，立杆的步距h=1.50米。立杆的纵横向间距1m×1m，板下应采用双扣件或可调顶托节点，立杆的步距不大于1.5m，板下内楞40×70木方，间距不大于200。
二、物资材料准备及劳动力组织：
1、外架材料材质要求：
（1）钢管：采用现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB／T13793）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB／T3092）中规定的3号普通钢管。其质量必须符合现行国家标准（碳素结构钢）（GB／T700）中Q235—A级钢的规定，钢管上严禁打孔。钢管外径48mm、壁厚3.0mm。
（2）扣件：直角扣件、旋转扣件、对接扣件三种。其材质符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB／5831）的规定。扣件不能有裂纹、气孔、疏松、砂眼等铸造缺陷，扣件与钢管的贴和面要接触良好。扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离要小于5mm。
（3）墙柱模板：采用壁厚15mm胶合板；
（4）梁模板：采用壁厚15mm胶合板，尺寸为1.22*2.44米；
（5）板模板：采用壁厚11mm竹胶板。
（6）方木：采用40*70方木，用在梁底和侧面，板底次楞，墙体次楞。
（7）对拉螺杆：地下室外墙为止水螺杆，大样见附图。室内部分为直径12一级钢对拉螺杆长度为墙体厚度加400mm.并使用配套的蝴蝶扣和螺丝帽。
（8）钢管和扣件及其他材料进场后，按要求送试验室做材料复试，复试合格后方可使用。
1、板支撑系统搭设要求
基础扫地杆搭设为200㎜；立杆的纵横间距1m×1m，立杆的步距h=1.50米；剪刀撑搭设为地面的夹角为45度，搭接长度为1m旋转扣件3个固定（不得对接）；上方采用48×3.0㎜双钢管平行(横杆)与50×100㎜木方接触，间距200㎜（木方必立放），再用顶托顶，顶托伸出长度不得大于30㎝。（见图）
2、梁支撑系统搭设要求
基础设扫地杆搭设不得大于200㎜；对于梁截面小于500*800的梁，每根梁下每排一根立杆进行支撑，两侧每边一根钢管支撑大横杆，横距不大于500㎜，纵距跨度方向500；上方采用顶托与平行48×3.0㎜钢管接触，与模板接触的木方截面为40×70㎜,木方间距为200㎜。
对于梁截面梁宽度或高度大于800的梁，在梁主楞增加立管进行支撑，梁支撑立管延梁截面方向间距不大于500mm,主楞延梁长度方向间距500㎜，支撑立管采用顶托与2×48×3.0㎜钢管接触，木方垂直于主楞，模板与木方接触为40的截面,木方间距为100㎜。当梁高度大于800mm时，在梁下部据底200位置增加一道对拉螺杆，延梁长度方向间距1000mm,梁高大于800mm时，梁高每增加400增加一道对拉螺杆，对拉螺杆延高度方向间距500mm布置。当梁截宽度大于1600mm或高度大于1600mm时，主楞必须保证五根立管进行支撑。
本工程截面较大的柱多为方柱,方柱模板均采用多层板模板，技术要求如下：
①、采用15mm厚胶合板，背面龙骨使用40×70mm木枋，间距200mm。
②、水平龙骨采用双钢管，规格48×3.0㎜，竖向间距500㎜，当柱截面大于500mm小于等于700mm时，在柱中加一排穿墙螺栓，直径Φ12，间距500mm；柱宽大于700mm小于等于1350时，加两排穿柱对拉螺杆，柱宽大于1350mm小于等于1700时，加三排穿柱对拉螺杆，柱宽大于1700mm小于等于2200时，加四排穿柱对拉螺杆，柱宽大于2200mm时，加五排穿柱对拉螺杆。所有的柱外侧木枋间距均为100mm,在柱的四周用四根对拉螺杆进行固定。
地下室剪力墙墙模板采用15mm厚多层板，支撑系统采用钢管扣件、对拉螺杆、蝴蝶扣共同组成模板支撑系统，竖向背杠采用40×70方木竖向贯通，间距200㎜，对拉螺杆水平步距为400mm，竖向间距700mm,横档采用双根扣件钢管，墙体模板用Φ12垂直、水平间距为400mm的墙体对拉螺杆与双钢管用蝴蝶扣紧固，在地下室内侧设对顶钢管或用顶托在地面经行斜向加固，地下室外侧设钢管斜向支撑于硬化边坡砼上（图4）。
墙板相交位置的节点处理：
（1）、外墙、柱模板：主要考虑防止出现由于剪力墙（柱）根部胀模而产生墙底部错位、上下层错现象，内墙采用预埋螺杆，墙（柱）外侧模板下伸150mm，同时穿过预埋的螺杆进行固定，如果下层的墙体（柱）外侧表面不平整时，需在其表面贴泡沫胶带。
施工技术保障体系：项目总工牵头，由专职质检员及技术人员组建一个脚手架搭设技术小组，小组成员来自各施工段操作人员，各施工段抽一人。小组成员要进行各种搭设规范和技术要求的培训学习。每周组织一次工地脚手架搭设安全、技术检查，每人进行总结，并且一周组织一次施工班组进行经验技术交流。保障高支模部分混凝土顺利浇筑完成。
板模板(扣件钢管高架)计算书
横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.50；
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):6.70；
采用的钢管(mm):Φ48×3.0；板底支撑连接方式:方木支撑；
立杆承重连接方式:可调托座；
模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；
施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；
面板采用胶合面板，厚度为11mm；板底支撑采用方木；
面板弹性模量E(N/mm2):6000；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；
木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):200.000；
木方弹性模量E(N/mm2):7000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；
木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):70.00；
托梁材料为：钢管(双钢管):Ф48×3；
楼板的计算厚度(mm):200.00；
图2楼板支撑架荷载计算单元
模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度
模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W=100×1.12/6=20.167cm3；
I=100×1.13/12=11.092cm4；
模板面板的按照三跨连续梁计算。
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：
q1=25×0.2×1+0.35×1=5.35kN/m；
(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：
q2=2.5×1=2.5kN/m；
其中：q=1.2×5.35+1.4×2.5=9.92kN/m
最大弯矩M=0.1×9.92×2002=39680N·m；
面板最大应力计算值σ=M/W=39680/20166.667=1.968N/mm2；
面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；
面板的最大应力计算值为1.968N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
其中q=q1=5.35kN/m
面板最大挠度计算值ν=0.677×5.35×2004/(100×6000×11.092×104)=0.087mm；
面板最大允许挠度[ν]=200/250=0.8mm；
面板的最大挠度计算值0.087mm小于面板的最大允许挠度0.8mm,满足要求!
三、模板支撑方木的计算
方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=b×h2/6=4×7×7/6=32.67cm3；
I=b×h3/12=4×7×7×7/12=114.33cm4；
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：
q1=25×0.2×0.2+0.35×0.2=1.07kN/m；
(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：
q2=2.5×0.2=0.5kN/m；
均布荷载q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×1.07+1.4×0.5=1.984kN/m；
最大弯矩M=0.1ql2=0.1×1.984×12=0.198kN·m；
方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；
方木的最大应力计算值为6.073N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!
截面抗剪强度必须满足:
τ=3V/2bhn<[τ]
其中最大剪力:V=0.6×1.984×1=1.19kN；
方木受剪应力计算值τ=3×1.19×103/(2×40×70)=0.638N/mm2；
方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；
方木的受剪应力计算值0.638N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
均布荷载q=q1=1.07kN/m；
最大挠度计算值ν=0.677×1.07×10004/(100×7000×1143333.333)=0.905mm；
最大允许挠度[ν]=1000/250=4mm；
方木的最大挠度计算值0.905mm小于方木的最大允许挠度4mm,满足要求!
托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
托梁采用：钢管(双钢管):Ф48×3；
I=21.56cm4；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝0.992kN;
托梁计算弯矩图(kN·m)
托梁计算变形图(mm)
托梁计算剪力图(kN)
最大弯矩Mmax=0.476kN·m；
最大变形Vmax=0.749mm；
最大支座力Qmax=5.436kN；
最大应力σ=476219.514/8980=53.031N/mm2；
托梁的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；
托梁的最大应力计算值53.031N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!
托梁的最大挠度为0.749mm小于1000/150与10mm,满足要求!
五、模板支架立杆荷载设计值(轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1=0.138×6.7=0.927kN；
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。
(2)模板的自重(kN)：
NG2=0.35×1×1=0.35kN；
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3=25×0.2×1×1=5kN；
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=6.277kN；
2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载
经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.5+2)×1×1=4.5kN；
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算
N=1.2NG+1.4NQ=13.833kN；
立杆的稳定性计算公式:
σ=N/(φA)≤[f]
l0=h+2a=1.5+0.1×2=1.7m；
l0/i=1700/15.9=107；
由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.537；
钢管立杆的最大应力计算值；σ=13832.736/(0.537×424)=60.753N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值σ=60.753N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算
l0=k1k2(h+2a)=1.167×1.009×(1.5+0.1×2)=2.002m；
Lo/i=2001.755/15.9=126；
由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.417；
钢管立杆的最大应力计算值；σ=13832.736/(0.417×424)=78.236N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值σ=78.236N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
梁模板(扣件钢管架)计算书
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度B(m)：1.60；梁截面高度D(m)：1.60；
混凝土板厚度(mm)：200.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.50；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；
立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；
梁支撑架搭设高度H(m)：4.85；梁两侧立杆间距(m)：1.95；
承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；
梁底增加承重立杆根数：3；
采用的钢管类型为Φ48×3；
立杆承重连接方式：可调托座；
新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；
施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；
振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；
木材品种：俄罗斯红松；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；
木材抗压强度设计值fc(N/mm)：10.0；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；
面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；
面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；
梁底方木截面宽度b(mm)：40.0；梁底方木截面高度h(mm)：70.0；
梁底纵向支撑根数：15；
主楞间距(mm)：500；次楞根数：9；
主楞竖向支撑点数量：3；
固定支撑水平间距(mm)：500；
竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm，700mm，1300mm；
直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；
宽度(mm)：40.00；高度(mm)：70.00；
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
F=0.22γtβ1β2V1/2
分别计算得17.848kN/m2、18.000kN/m2，取较小值17.848kN/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
次楞的根数为9根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
面板计算简图(单位：mm)
材料抗弯强度验算公式如下：
按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：
M=0.1q1l2+0.117q2l2
新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.5×17.85=10.709kN/m；
振捣混凝土荷载设计值:q2=1.4×0.5×4=2.8kN/m；
经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=4.28×104/3.33×104=1.3N/mm2；
面板的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；
面板的受弯应力计算值σ=1.3N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
面板的最大挠度计算值ν=0.034mm小于面板的最大容许挠度值[ν]=0.7mm，满足要求！
四、梁侧模板支撑的计算
次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：
q=2.649/0.500=5.299kN/m
本工程中，次楞采用木方，宽度40mm，高度70mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:
W=1×4×7×7/6=32.67cm3；
I=1×4×7×7×7/12=114.33cm4；
E=9000.00N/mm2；
经过计算得到最大弯矩M=0.132kN·m，最大支座反力R=2.914kN，最大变形ν=0.222mm
强度验算计算公式如下:
经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ=1.32×105/3.27×104=4.1N/mm2；
次楞的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；
次楞最大受弯应力计算值σ=4.1N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！
次楞的最大容许挠度值:[ν]=500/400=1.25mm；
次楞的最大挠度计算值ν=0.222mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=1.25mm，满足要求！
主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力2.914kN,按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算。
本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=2×4.493=8.99cm3；
I=2×10.783=21.57cm4；
E=206000.00N/mm2；
主楞弯矩图(kN·m)
经过计算得到最大弯矩M=0.562kN·m，最大支座反力R=11.055kN，最大变形ν=0.265mm
(1)主楞抗弯强度验算
经计算得到，主楞的受弯应力计算值:σ=5.62×105/8.99×103=62.6N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；
主楞的受弯应力计算值σ=62.6N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！
根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.265mm
主楞的最大容许挠度值:[ν]=600/400=1.5mm；
主楞的最大挠度计算值ν=0.265mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=1.5mm，满足要求！
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=500×20×20/6=3.33×104mm3；
I=500×20×20×20/12=3.33×105mm4；
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：
q1=1.2×[(24.00+1.50)×1.60+0.30]×0.50=24.660kN/m；
施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：
q2=1.4×(2.00+2.00)×0.50=2.800kN/m；
q=24.660+2.800=27.460kN/m；
最大弯矩及支座反力计算公式如下:
Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2=0.1×24.66×114.2862+0.117×2.8×114.2862=3.65×104N·mm；
RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.4×24.66×0.114+0.45×2.8×0.114=1.271kN
RB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.1×24.66×0.114+1.2×2.8×0.114=3.484kN
σ=Mmax/W=3.65×104/3.33×104=1.1N/mm2；
梁底模面板计算应力σ=1.1N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下：ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
面板的最大允许挠度值:[ν]=114.29/250=0.457mm；
面板的最大挠度计算值:ν=0.677×24.66×114.34/(100×6000×3.33×105)=0.014mm；
面板的最大挠度计算值:ν=0.014mm小于面板的最大允许挠度值:[ν]=0.457mmQ／GDW 11578-2016 水电站热工仪表及控制系统技术监督导则.pdf，满足要求！
本工程梁底支撑采用方木。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：
q=3.484/0.5=6.968kN/m
方木按照三跨连续梁计算。
本算例中某师范大学教学主楼工程施工组织设计，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=4×7×7/6=32.67cm3；
I=4×7×7×7/12=114.33cm4；