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地下室负二层层高4.50m，按有关规定编制高支模施工方案。

地下负一层楼板厚200mm，梁截面基本为650×1250、300×800、400×900、400×800、550×1100、550×800、400×1000、500×1000、500×1100mm等。现对650×1250mm、400×900mm梁进行计算。截面400×1000mm及以上的梁按650×1250mm进行施工，400×900mm以下梁按400×900mm梁进行施工。按常规高支模方法施工，重点考虑支架的整体强度和稳定性。

（一）高支模施工使用材料

GB／T 51232-2016 装配式钢结构建筑技术标准 (完整清晰正版)1、楼面模板、梁侧模和底模模板采用18mm厚夹板。

2、梁底、侧模板的竖直木枋采用80×80mm木枋。

3、梁、楼板托梁横龙骨均采用φ48钢管。

4、楼板模板底采用80×80mm木枋。

5、梁、楼面支顶采用门式钢管脚手架、可调式 U型上托盘和平底下托盘。

6、交叉撑、纵横水平撑均采用3.0厚φ48钢管。

1、模板支撑安装前应在楼面或地面弹出门式架的纵横方向位置线。

2、650×1250mm梁梁侧模板竖枋间距400mm，梁底横枋间距300mm，托梁为三条φ48钢管，间距600mm；门式架每个托梁位置布置两根φ48钢管，托架为三排共6根钢管，其与螺丝顶托间的孔隙用木枋嵌实；梁中设2φ12对拉螺丝，水平间距600mm，垂直间距梁底上每400mm设一道，用蝴蝶扣固紧2条φ48钢管。门式架纵向跨距为600mm，门式架中设一条φ48钢管支顶，钢管须与门式架连接牢固。

3、400×900mm梁梁侧模板竖枋间距450mm，梁底横枋间距300mm，托梁设3条φ48钢管。门式架每个托梁位置布置1根φ48钢管，托架为3排共3根钢管，其与螺丝顶托间的孔隙用木枋嵌实。门式架中设一条φ48钢管支顶，钢管须与门式架连接牢固。

4、楼板支顶应根据实际高差进行调节，采用高度为1.9m、1.7m、和0.9m的门式架进行混搭，跨距为900mm，排距不大于1200mm。板底木枋间距为400mm,托梁采用2根φ48钢管。

5、支顶底部用平头底座，支顶上部用U型可调节螺杆调节支顶上木枋高度。螺杆伸出长度不超过300mm。

6、梁板支撑搭设在地下室底板上，门式架及钢管支顶搭设时应设置底座，并应确保钢门式架及钢管支顶的垂直度的允许偏差符合规范要求。

7、纵横水平拉杆。在门式架支顶底部上0.20m处纵横设置水平拉杆，以后每一个门式架顶纵横设水平拉杆，用φ48钢管有效连接。

8、高支模顶架周边及高支模顶架内纵横均设置剪刀撑，用φ48钢管拉结，剪刀撑纵横间距小于6m，剪刀撑宽度不大于6m，斜杆与地面夹角为45～60度，与门式架立杆有效连接。

1、施工前由施工员对工人进行详细的技术交底，对钢管支顶搭设、模板、支顶的加固等按规范要求安装。

2、地面做好排水措施。

3、门式架组合安装前应检查是否有破损、立杆是否变形、焊口是否有裂缝，门式架交叉撑连接牢固有效，确保门式架的质量。

4、模板安装中，严禁使用有裂缝的松杂木枋，对梁底所使用支模松杂木枋，应事先检查，挑选完整的木枋，梁底模按规范起拱，确保模板和支顶系统不变形。

5、模板安装中或完成后，由质安员、施工员在现场指导监督，确保模板支顶方案得到落实和按规范施工。

6、混凝土浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况，及时解决，并向有关部门汇报。

7、施工过程中必须符合《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128－2000的要求。

1、加强对现场工人的安全教育，工人进场施工前，质安员必须进行有针对性、有重点的生产安全交底。

2、进入施工现场，必须戴安全帽，工地现场任何人不能穿拖鞋或高跟鞋。

3、使用电动机械必须接零接地，并实行一机一闸一防漏电开关。

4、工地现场严禁吸烟，严禁酒后上班。

5、门式架顶必须设双向水平杆及交叉撑，水平杆、交叉撑与门式架确保有足够的连接刚度。

6、门式架各立柱点应在同一直线上，立柱垂直度应符合规范要求，严禁使用有毛病的门式架。

7、水平杆的接头均应错开在不同的位置中设置，确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45－60N.m，门式架必须设置底座。

8、门式架离柱边不大于200mm，施工过程模板没有固定前，不得进行下道工序施工，禁止利用拉杆、支撑攀爬上下。

一、650×1250mm梁木模板与支撑计算书

梁底、侧模板使用方木80×80mm，托梁采用Ф48钢管。

梁底方木间距300mm,梁底、侧模板采用h=18mm,侧面方木间距400mm。

模板自重 =0.35kN/㎡

混凝土自重 =24.00kN/m3

钢筋自重 =1.500kN/m3

施工荷载标准值 =2.500kN/㎡

截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

I＝65×1.8×1.8×1.8/12＝31.59cm4

w＝65×1.8×1.8/6＝35.10cm3

梁底模板按照三跨连续梁计算。

q＝1.2×[0.35×0.65＋24.00×0.65×1.25＋1.50×0.65×1.25]＋1.4×2.50×0.65＝27.41kN/m

Mmax＝－0.10ql2＝－0.10×27.41×0.3002＝－0.25kN.m

σ＝M/W＝0.25/35100＝7.12N/mm2＜[f]＝13 N/mm2

最大剪力Q＝0.6ql＝0.6×0.3×27.41＝4.93kN

抗剪强度T＝3Q/2bh＝3×4930/(2×650×18)＝0.63 N/mm2

＜[T]＝1.40 N/mm2

最大挠度计算公式如下：

Vmax＝0.677ql4/100EI

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度：

v＝0.677×27.41×3004/(100×10000×315900)＝0.476mm

梁底模板的挠度计算值v＝0.476mm<[v]＝300/250

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：

F＝0.22γctβ1β2V1/2 F＝γH

其中γ—混凝土的重力密度，24.000 kN/m3

t—新浇混凝土的初凝时间，4h

v—混凝土的浇筑速度，2.500m/h

H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，1.250m

β1—外加剂影响修正系数，1.000

β2—混凝土坍落度影响修正系数，1.150

根据上述公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1＝30 kN/㎡

倒混凝土时产生的荷载标准值F2＝4.000 kN/㎡

梁侧模板按照三跨连续梁计算；支撑间距400mm；

q＝（1.2×30＋1.40×4.0）×1.25＝52kN/m

w＝125×1.8×1.8/6＝67.5cm3

I＝125×1.8×1.8×1.8/12＝60.75cm4

Mmax＝－0.10ql2＝－0.10×52×0.402＝－0.832kN.m

σ＝M/W＝0.832×106/67500＝12.33N/mm2＜[f]＝13 N/mm2

最大剪力Q＝0.6ql＝0.6×52×0.4＝12.48kN

抗剪强度T＝3Q/2bh＝3×12480/(2×1250×18)＝0.832 N/mm2

＜[T]＝1.40 N/mm2

最大挠度计算公式如下：

Vmax＝0.677ql4/100EI

其中q＝30×1.25＝37.5kN/m

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度：

v＝0.677×37.5×4004/(100×10000×607500)＝1.07mm

梁底模板的挠度计算值v＝1.07mm<[v]＝350/250

计算公式：N＜[N]＝fA

其中N—穿梁螺栓所受的拉力；

A—穿梁螺栓有效面积（mm2）；

f—穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/ mm2；

穿梁螺栓承受最大拉力N＝（1.2×30＋1.4×4.00）×1.25×0.4/2＝10.4kN

穿梁螺栓直径为12mm；

穿梁螺栓有效面积为A＝76.000 mm2；

穿梁螺栓最大容许拉力值为[N]＝12.920 kN；

穿梁螺栓承受拉力最大值为N＝10.4kN；

穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距400mm。

每个截面布置2道穿梁螺栓。

穿梁螺栓强度满足要求！

4、梁底支撑方木的计算

作用荷载包括梁和模板自重荷载，施工活荷载等。

q1＝25.000×（1.25＋0.55梁边混凝土）×0.300＝13.500kN/m

q2＝0.35×0.30×（2×1.800＋0.65）/0.65＝0.687kN/m

活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载

P1＝（2.500＋4.000）×0.650×0.300＝1.27kN

均布荷载q＝1.2×13.500＋1.2×0.687＝17.02kN/m

集中荷载P＝1.4×1.27＝1.778 kN

经过计算得到从左到右各支座力分别为

N1＝1.500kN

N2＝9.838kN

N3＝1.500kN

经过计算得到的最大弯距M＝0.958kN.m

经过计算得到的最大支座F＝9.838kN

经过计算得到的最大变形V＝0.035mm

w＝8.00×8.00×8.00/6＝85.33cm3

I＝8.00×8.00×8.00×8.00/12＝341.33cm4

σ＝M/W＝0.958×106/85330＝11.23N/mm2＜[f]＝13 N/mm2

抗剪强度T＝3Q/2bh＝3×4919/(2×80×80)＝1.153N/mm2

＜[T]＝1.40 N/mm2

最大变形V＝0.035mm<[v]＝600/250

经过连续梁的计算得到：

最大弯距 Mmax＝0.267×9.84×0.6＝1.576 kN

最大变形 Vmax＝9.13mm

最大支座力 Qmax＝19.68 kN

截面应力 σ＝1.576×106/5080＝310.24 kN

支撑钢管的计算强度大于205.0，不能满足要求，所以采用两支钢管。

支撑钢管的最大挠度小于600/150与10mm,满足要求！

6、梁支撑脚手架的计算

计算的脚手架搭设高度为4.5m。

搭设尺寸为：门式架的宽度b＝1.22m，门式架的高度h0＝1.93m、1.7m、0.9m，每榀门式架之间的距离为0.6m。

① 脚手架自重产生的轴向力（kN/m）

经计算得到，每米高脚手架自重合计GGK1＝0.465/1.950＝0.238 kN/m

② 加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力

经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力自重合计GGK2＝0.180 kN/m

经计算得到，静荷载标准值总计为GG＝0.419 kN/m

托梁传递荷载为一榀门式架两端点产生的支点总和。

经计算得到，托梁传递荷载为NQ＝19.68kN

（3） 脚手架稳定性计算

作用于一榀门式架的轴向力设计值计算公式：

N＝1.2NGH＋NQ

其中NG－每米高脚手架静荷载标准值，GG＝0.419 kN/m

NQ －托梁传递荷载，NQ＝19.68 kN

H－脚手架的搭设高度，H＝4.50m

经计算得到，N＝1.2×0.419×4.50＋19.68＝21.94kN

门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算

其中 N －作用于一榀门式架的轴向力设计值，N＝21.94kN

Nd －一榀门式架的稳定承载力设计值（kN）

一榀门式架的稳定承载力设计值计算公式：

经计算得到，Nd＝60.669 kN

立杆的稳定性计算N≤Nd，满足要求。

二、400×900mm梁木模板与支撑计算书

梁底、侧模板使用方木80×80mm，托梁采用Ф48钢管。

梁底方木间距300mm,梁底、侧模板采用h=18mm,侧面方木间距450mm。

模板自重 =0.35kN/㎡

混凝土自重 =24.00kN/m3

钢筋自重 =1.500kN/m3

施工荷载标准值 =2.500kN/㎡

截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

I＝40×1.8×1.8×1.8/12＝19.44cm4

w＝40×1.8×1.8/6＝21.60cm3

梁底模板按照三跨连续梁计算。

q＝1.2×[0.35×0.40＋24.00×0.40×0.90＋1.50×0.40×0.90]＋1.4×2.50×0.40＝12.58kN/m

Mmax＝－0.10ql2＝－0.10×12.58×0.3002＝－0.11kN.m

σ＝M/W＝0.11×106/21600＝5.09N/mm2＜[f]＝13 N/mm2

最大剪力Q＝0.6ql＝0.6×0.3×12.58＝2.26kN

抗剪强度T＝3Q/2bh＝3×2260/(2×400×18)＝0.47 N/mm2

＜[T]＝1.40 N/mm2

最大挠度计算公式如下：

Vmax＝0.677ql4/100EI

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度：

v＝0.677×12.58×3004/(100×10000×194400)＝0.355mm

梁底模板的挠度计算值v＝0.355mm<[v]＝300/250

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：

F＝0.22γctβ1β2V1/2 F＝γH

其中γ—混凝土的重力密度，24.000 kN/m3

t—新浇混凝土的初凝时间，4h

v—混凝土的浇筑速度，2.500m/h

H—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，0.90m

β1—外加剂影响修正系数，1.000

β2—混凝土坍落度影响修正系数，1.150

根据上述公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1＝21.6 kN/㎡

倒混凝土时产生的荷载标准值F2＝4.000 kN/㎡

梁侧模板按照三跨连续梁计算；支撑间距400mm；

q＝（1.2×21.6＋1.40×4.0）×0.9＝28.37kN/m

w＝90×1.8×1.8/6＝48.60cm3

I＝90×1.8×1.8×1.8/12＝43.74cm4

Mmax＝－0.10ql2＝－0.10×28.37×0.402＝－0.454kN.m

σ＝M/W＝0.454×106/48600＝9.34N/mm2＜[f]＝13 N/mm2

最大剪力Q＝0.6ql＝0.6×28.37×0.45＝7.66kN

抗剪强度T＝3Q/2bh＝3×7660/(2×900×18)＝0.709 N/mm2

＜[T]＝1.40 N/mm2

最大挠度计算公式如下：

Vmax＝0.677ql4/100EI

其中q＝21.6×0.90＝19.44kN/m

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度：

v＝0.677×19.44×4504/(100×10000×437400)＝1.23mm

梁侧模板的挠度计算值v＝1.23mm<[v]＝350/250

3、梁底支撑方木的计算

作用荷载包括梁和模板自重荷载，施工活荷载等。

q1＝25.000×（1.25＋0.40梁边混凝土）×0.400＝9.75kN/m

q2＝0.35×0.30×（2×0.90＋0.40）/0.40＝0.578kN/m

活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载

P1＝（2.500＋4.000）×0.400×0.300＝0.78kN

均布荷载q＝1.2×9.75＋1.2×0.578＝12.39kN/m

集中荷载P＝1.4×0.78＝1.092 kN

经过计算得到从左到右各支座力分别为

N1＝1.239kN

N2＝7.56kN

N3＝1.239kN

经过计算得到的最大弯距M＝0.051kN.m

经过计算得到的最大支座F＝7.56kN

经过计算得到的最大变形V＝0.268mm

w＝8.00×8.00×8.00/6＝85.33cm3

I＝8.00×8.00×8.00×8.00/12＝341.33cm4

σ＝M/W＝0.051×106/85330＝0.598N/mm2＜[f]＝13 N/mm2

抗剪强度T＝3Q/2bh＝3×3780/(2×80×80)＝0.886N/mm2

＜[T]＝1.40 N/mm2

最大变形V＝0.268mm<[v]＝600/250

经过连续梁的计算得到：

最大弯距 Mmax＝0.267×7.56×0.6＝1.21 kN

最大变形 Vmax＝9.13mm

最大支座力 Qmax＝19.68 kN

截面应力 σ＝1.21×106/5080＝238.19 kN

支撑钢管的计算强度大于205.0，不能满足要求，所以中间一根梁底托梁钢管采用两支钢管。

支撑钢管的最大挠度小于600/150与10mm,满足要求！

6、梁支撑脚手架的计算

计算的脚手架搭设高度为4.5m。

搭设尺寸为：门式架的宽度b＝1.22m，门式架的高度h0＝1.93m、1.7m、0.9m，每榀门式架之间的距离为0.6m。

① 脚手架自重产生的轴向力（kN/m）

经计算得到，每米高脚手架自重合计GGK1＝0.465/1.950＝0.238 kN/m

② 加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力

经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力自重合计GGK2＝0.180 kN/m

经计算得到，静荷载标准值总计为GG＝0.419 kN/m

托梁传递荷载为一榀门式架两端点产生的支点总和。

经计算得到，托梁传递荷载为NQ＝19.68kN

（3） 脚手架稳定性计算

作用于一榀门式架的轴向力设计值计算公式：

N＝1.2NGH＋NQ

其中NG－每米高脚手架静荷载标准值，GG＝0.419 kN/m

NQ －托梁传递荷载，NQ＝19.68 kN

H－脚手架的搭设高度，H＝4.50m

经计算得到，N＝1.2×0.419×4.50＋19.68＝21.94kN

DB51／T 1499-2012 商店消防安全管理规程.pdf门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算

其中 N －作用于一榀门式架的轴向力设计值，N＝21.94kN

Nd －一榀门式架的稳定承载力设计值（kN）

一榀门式架的稳定承载力设计值计算公式：

经计算得到，Nd＝60.669 kN

立杆的稳定性计算N≤NdQGDW 11372.14-2015 国家电网公司技能人员岗位能力培训规范 第14部分：变电设备检修(330kV及以上)，满足要求。