一污水处理厂设计全套（图纸＼计算书＼说明书），下载简介：

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一污水处理厂设计全套（图纸＼计算书＼说明书），

本污水处理厂设计包含全套图纸、计算书及说明书，旨在实现对城市或工业污水的有效处理。设计以日处理能力为依据，结合进水水质和排放标准，采用预处理、生物处理和深度处理相结合的工艺流程。预处理阶段包括格栅、沉砂池等设施，去除大颗粒杂质；生物处理选用A²/O工艺或氧化沟工艺，高效去除有机物、氮磷等污染物；深度处理通过混凝沉淀、过滤和消毒，确保出水达标。

全套图纸涵盖总平面布置图、构筑物详图（如调节池、曝气池、二沉池等）、管道系统图以及电气自控图，所有图纸均符合国家规范与标准。计算书详细列出水量平衡、污染物负荷、构筑物尺寸设计及设备选型计算，确保技术参数准确可靠。说明书则全面介绍设计背景、工艺流程、运行管理要点及环境效益评估。

本设计注重节能减排，采用高效节能设备，并考虑污泥处置与资源化利用，力求实现经济效益与环境保护的双赢。整体方案科学合理，适用于中小规模污水处理需求，具有较强的实用性和推广价值。

每台水泵的容量为Q/2=381.88/2=190.94（l/s）,集水池容积相当于采用一台泵6min的容量：W=190.94*60*6/1000=68.74（m）。有效水深采用H=2.0m，则集水池面积为34.37m。

db37t 4517-2022标准下载 选泵前总扬程估算：

经过格栅的水头损失为0.1m，集水池最低工作水位与所需提升的最高水位之间的高差为：

a）总出水管：Q=381.88l/s，选用管径500mm，v=1.94m/s，1000i=9.88。当一台水泵运转时，Q=190.94l/s，v=0.97m/s 〉0.7m/s。设总出水管管中心埋深1.0m，局部损失为沿程损失的30%,则泵站外管线水头损失为：

泵站内的管线水头损失假设为1.5m，考虑自由水头为1.0m，则水泵的总扬程为：

H=1.5+4.129+9.609+1.0=16.239（m）

选用250WD污水泵3台（其中1台备用），水泵参数如下：

Q=180.5—278l/s H=12—17m 转数n=730转/分 轴功率N=37—64KW 配电动机功率70KW 效率=69.5—73% 允许吸上真空高度H=4.2—5.2m 叶轮直径D=460mm

d）泵站经平剖面布置后，对水泵总扬程进行核算：

吸水管路水头损失计算：

每根吸水管Q=190.94l/s，选用管径450mm，v=1.21m/s，1000i=4.41。

根据图示，直管部分长度为1.2m，喇叭口(=0.1),D=450mm90º弯头1个（=0.67），D=450mm闸门1个（=0.1），D=450×d200mm渐缩管1个（=0.21）

沿程损失：1.2*4.41/1000=0.0053m

局部损失：（0.1+0.67+0.1）*1.21/2g+0.21*6.5/2g=0.518（m）

则吸水管路水头总损失为：0.518+0.0053=0.523（m）

出水管路水头损失计算：（计算图见泵房平剖面图）

每根出水管Q=190.94l/s，选用管径400mm，v=1.53m/s，1000i=8.23。从最不利点A点起，沿A、B、C、D、E线顺序计算水头损失：

D200×400mm渐放管1个（=0.30），D400mm单向阀1个（=1.40），D400mm90º弯头1个（=0.60），D400mm阀门1个（=0.10）。

局部损失：0.30*6.5/2g+（1.40+0.60+0.10）*1.53/2g=0.90（m）

选用D500mm管径，Q=190.94l/s，v=0.97m/s，1000i=2.60，直管部分长0.70m，丁字管1个（=1.5，转弯流）。

沿程损失：0.70*2.60/1000=0.002（m）

局部损失：1.5*1.53/2g=0.179（m）

选用D500mm管径，Q=381.88l/s，v=1.94m/s，1000i=9.88，直管部分长0.70m，丁字管1个（=0.10，直流）。

沿程损失：0.70*9.88/1000=0.007（m）

局部损失：0.10*1.94/2g=0.019（m）

直管部分长5.0m，丁字管1个（=0.10），D500mm90º弯头2个（=0.64）。

沿程损失：5.0*9.88/1000=0.049（m）

局部损失：（0.10+2*0.64）1.94/2g=0.265（m）

综上，出水管路总水头损失为：

4.128+0.90+0.002+0.179+0.007+0.019+0.049+0.265=5.549（m）

H=0.523+5.549+9.609+1.0=16.688(m)

故选用250WD型污水泵是合适的。

2.1.4 平流沉砂池（设2组）

设平流沉砂池设计流速为v=0.25 m/s停留时间t=40s，则，

沉砂池水流部分的长度（即沉砂池两闸板之间的长度）：

L =v*t=0.25*40=10m

A=Qmax/v=0.382/0.25=1.52m

池总宽度 : 设n=2 格，每格宽b=1.2m，则，

B=n*b=2*1.2=2.4m（未计隔离墙厚度，可取0.2m）

h2=A/B =1.52/2.4=0.64m

V= Qmax*T*86400*X/（kz*10）

V—沉砂室容积，m；X—城市污水沉砂量，取3 m砂量/10m污水；

T—排泥间隔天数，取2d；K—流量总变化系数，为1.4。

代入数据得：V=86400*0.382*2*3/（1.4*10）=1.41 m，则每个沉砂斗容积为V=V/（2*2）=1.41/(2*2)=0.35 m.

设斗底宽a1=0.5 m，斗壁与水平面的倾角为55°，斗高h3ˊ=0.5m，则

沉砂斗上口宽：a=2 h3ˊ/tg55°+a1

=2*0.5/1.428+0.5

=1.2m

沉砂斗的容积：V0 = （h3ˊ/6）*（a2+ a* a1+ a12）

=0.5/6*（1.22+ 1.2* 0.5+ 0.52）

=0.35m3 = V

这与实际所需的污泥斗的容积很接近，符合要求；

采用重力排砂，设池底坡度为0.06，坡向砂斗，

h3 = h3ˊ+0.006 L=0.5+0.06*3.8

设沉砂池的超高为h1=0.3m,则

H= h1+h2+h3=0.3+0.64+0.728=1.67m

进水渐宽及出水渐窄部分长度：

出水渐窄长度 L= L=1.92m

校核最小流量时的流速：

最小流量为Q=261.564/2=130.782l/s，则

V= Q/A=0.130782/0.76=0.172m/s 〉0.15m/s符合要求

另外，需要说明的是沉砂池采用静水压力排砂，排出的砂子可运至污泥脱水间一起处理。

进入厌氧池的最大流量为Qmax=0.382 m3/s，考虑到厌氧池和氧化沟可作为一个处理单元，总的水力停留时间超过了20h，所以设计水量按最大日平均时考虑：Q=Qmax/kz=0.382/1.46=0.26 m3/s。共设两座厌氧池，每座设计流量为0.13m3/s，水力停留时间：T=2.5h，污泥浓度：X=3g/l，污泥回流浓度为：XR=10g/l；

水深取h=5m，则

厌氧池的面积为：A= V/h=1170/5=234m2

厌氧池的直径为：D=（4A/3.14）1/2=（4*234/3.14）1/2

=17.26m，取D=18m

考虑到0.3m的超高，所以池子的总高度为H=h+0.3=5.3m

该种型号的搅拌机的技术参数如下；

氧化沟设计为两组。氧化沟按照最大日平均时间流量设计，每个氧化沟的流量为130l/s，即11232m3/d。

进水BOD5：So=200mg/l 出水BOD5：Se=20mg/l

总污泥龄；22d MLSS：4000mg/l f=MLVSS/MLSS=0.7

a=0.6 kgoss/kg BOD5， b=0.051/d

k1=0.231/d k02=1.3mg/l

剩余碱度：100mg/l（保持PH≥7.2）

硝化安全系数：2.5， 脱硝温度修正系数：1.0

由于设计的出水BOD5为20mg/l，则出水中溶解性BOD5为：

设其中有12.4%的为氮，近似等于TNK中用于合成部分为：

12.4%*614.85=76.24kg/d

TNK中有76.24*1000/11232=6.8mg/l

已知产生0.1mg碱度/去除1mgBOD5，进水中碱度为280mg/l

此值可以保证PH≥7.2。

=0.204l/s（T=12℃）

故泥龄为：tw=1/0.204=4.9d

采用的安全系数为2.5jt／t 1465-2023 路面对轮胎噪声影响的近距测试方法，故设计污泥龄为：2.5*4.9=12.5d

原来假定的污泥龄为22 d，则硝化速度为：

μn =1/22=0.045l/d

μ =μn+b/a=0.045+0.05/0.6=0.158 kg BOD5/（kgMLVSS*d）

而 MLVSS=0.7*4000=2800mg/l

则杭州至千岛湖高速公路宕渣路基回填工程施工组织设计，所需要的MLVSS的总量为

11232*194/（0.158*1000）=13791.2kg