标准规范下载简介：

内容预览由机器从pdf转换为word，准确率92%以上，供参考

在该隧道的施工中，考虑到围岩比较破碎，分上、下两层台阶开挖，在按设计施作初期 支护的情况下，DK346+282~+299段17m拱部初期支护于1999年1月21日8时20分 在事先没有任何迹象的情况下，突然响声大作，瞬间发生塌，初期支护全被压跨，洞内全 断面封堵，地表形成直径8m、深4m的口小肚大的穴，方数量为3630㎡。

一）降雪和地下水的激发原因

（二）地质因素 隧道拱顶上方埋深为21m，埋深上部为松散的砂粘土，下部为风化破碎的玄武岩，经 雪水渗透浸泡、达到饱状态，失去自稳能力。 （兰）人为因素 施工工序安排欠科学，上半断面开挖拉得过长，比下半断面超前85m，只做初期支护 却未及时做拱部衬砌，造成松动应力过大，对台阶后部已开挖、只做初期支护段形成较大的 松散压力、极不安全。

GB/T 22720.2-2019 旋转电机 电压型变频器供电的旋转电机耐局部放电电气绝缘结构（Ⅱ型）的鉴定试验四、方段处理与防治措施

（一）地面塌陷的处理方法 对塌凹部壁施作挂网、锚喷支护，对塌漏斗地表进行截水，必要时搭遮雨棚，防止 地表水灌人体内。待洞内处理完毕，采用土石夯填到高于原地面，等填土下沉稳定后，用 50浆砌片石铺砌。 （二）体洞内的处理方法 对圳体开挖面轮廓线外加设管棚和小导管注浆进行预加固，固结后进行体段的开挖： （1）在体段（DK346+282+299）拱部来用89mm大管棚和Φ42mm小导管 浆，挂钢筋网、格栅钢架并施作混凝土初期支护，边墙施以侧壁小导管注浆和锚喷加固。 （2）体段拱部、边墙初次衬砌设钢轨钢架（1/0.7m），并灌注混凝土。 （3）体段按先拱后墙法施工，拱脚内增设钢轨托梁并向体内端延伸约10m，防 拱部下洗。 （4）DK346+282~+385两端10m长范围的衬砌均需加强，拱墙施作钢筋混凝土衬 。DK346+270～+280段边墙已按原设计衬，也应采取措施给予加强。 （5）DK346+309～+385段的上半断面已开挖且已做初期支护，待方处理后立即先 做拱部衬砌再进行下半断面开挖，以确保该段安全。 （三）管糊注浆设计参数 1.注浆加固范围 注浆范围半径为R=3～4)RgR。为隧道开挖平均半径（m） 2.注浆压力 注浆压力一定要大于周围体、裂隙水压、体层压力等各种阻力的总和，注浆压力大 6

液扩散范围也大，但压力过大会造成窜浆，扩散到期体范围以外，造成材料的浪费 根据地层深度采用经验公式计算，注浆压力随深度增加而增大，即

（1）小导管与大管棚的安装制作：小导管与大管棚的前部都钻注浆孔，孔径分别为6～ 8mm、10～16mm，呈梅花形布置，尾部留100cm作为不钻孔的止浆段，小导管前端加工 成锥形，火管棚分段安装，每段长6m，两段之间用“V”形对焊。前端安装硬质钻头，采 用直接撞击法将导管撞击至设计位置。 （2）注浆：浆液水灰比为1：1，外掺3*速凝剂。注浆开始时，水灰比大，后逐渐变小 注浆压力逐渐升高，当达到设计终压时再注20分钟，注浆量大致与设计注入量接近。

五、处理效果与分析评价

孔时间从1999年3月6日开始至3月23日结束，共钻孔32个，钻孔深16.72～18.33 3月23日16时开始至4月6日21时结束，注浆管安装长度为16～17.5m。注浆 注浆静水压力开始，然后缓慢增大注浆压力，终压值达到0.4MPa时停止，实际注

量为2150m，与施工设计注浆量2178m基本相符。注浆完毕，从开挖情况显示、体中 玄武岩破碎体及土石松散体已凝结成一个整体，相当于一个低标号的混凝土体。拱部有自 急能力，在施作小导管等初期支护后，经过量测资料分析，期体处于稳状态，方段存无 变形和下沉，完全达到了预期目的。 此次方处理中拱部设计了大管棚和小管棚注浆、喷混凝土及钢筋网等方法，边墙设计 为挖井法施工，采了加强拱部临时支撑，防业拱部下沉的有力措施及竖井护壁。出于挖并 法每并只挖2m，存在工作面狭窄、施工不利等因素，加之注浆效果明显及拱部衬砌中增设 了钢性托梁，因此实际施工时下半断面开挖采用了拉槽开挖马口法：施工时先打边墙小导管 择注浆再并挖马口，边墙临时支撑为加强的初期支护，从实际边墙马口开挖着，注浆启的围 岩为一个低标号混凝土整体，这相当于边墙后面先施作了护墙，此做法既完全满足稳定的要 求，又弥补了挖并法小段衬砌质量较难保证的缺陷，具有内实外美之特点。 侯家湾叫号隧道进口方从2月25日开始处理，5月19日处理完毕，历经两个半月的 时间。在处理过程中，从未发生一起事故，这说明选定的处理方法是正确、合理的，

隧道于1992年9月开工，出口挖沟施工时，由于围岩为土夹孤石，岩性软弱 而无法进洞。至1993年2月，在挖沟两侧（距线路中心4.1m以外）采用2~ 0mm、长8~14mC20钢筋混凝土锚固桩（3根Φ18mm钢筋束在桩心）锚人路 m，开挖后，由于侧压力过大而失败，后又改为150mm钢管桩（内灌混凝土

加钢支撑也木获成功。隧道出口曾多次发生圳塌通天，最大的：次是1993年8月19日 上半断面突然流期达1700m，致使隧道施工受阻

三、突泥流处理方法与措施

按路面高度问洞口方面清士，并及时插人预制好的钢筋混凝七板（板部位开挖利用两挺间的 扩桩加撑描木板），使其路堑两侧的边坡趋于稳定。 （3）挖孔桩边墙的明洞 边墙设计6根挖孔桩，左、右各3根，桩间距4m。桩截面尺寸2.0m×2.0m：各罪 线路侧边缘距线路中心2.5m，单根桩长8.85m，埋人边墙底（锚固段）以下4.44m。同样 挖孔挺四周密排打人Φ108mm钢管作围护挺，施工方法同路基挖孔桩。挖孔桩做好后立.即 分别做好左有托梁、拱圈及防水层，然后两侧夯填士至拱半以上，稳定了两侧边坡：明洞边 適两侧各挖孔桩闻的空档施工，是当土清除到位时由上而下，随开挖随利用两桩间圈围护桩加 掌插木板直至边墙底，防止流，完成混凝土作业。 （4）从地表打人钢管桩加固围岩 DK109+166.9～+176.5段，该段为洞内施工最困难的地段，由于受到前方塌体的 牵扯，围岩有所松动。为了稳定边坡不再塌和下步开挖边墙时不致因过大的侧压力而引 起塌，在此9.6m范围内的隧道边墙外侧采用机械钻孔，从地表垂直打入Φ108mm钢 桩各两排，梅花形布置，间距30cm，深人墙底1.0m。另外，在DK109+176.5处，正 面斜插108mm钢管三排予以加强，正面与左、右侧面均用108mm钢管支撑，互相连 成整体，防止塌继续发展和扩大。 2.洞内工程的设计与施工 （！）管榭及周预注浆 (D）机理分析 管棚及调边预注浆技术是近年来发展起来的处理不良地质条件下隧道修筑的一种超前预 支护手段，即在隧道开挖之前，将带孔的钢管，在掌子面周边按一一定的角度插（钻）入围岩 并以管棚钢管为注浆管，向围岩内进行注浆。一方面，钢管组成的管棚与钢架联合支护作骨 架；另一方面，浆液使松散的围岩胶结，在管棚周围一定的范围内形成一个半封闭的承载壳 既提高了围岩的自承能力，达到加固围岩、防止塌的目的，又在一定程度内阻隔了地下水 的通道，起到止水的作用，使得在隧道掘进的过程中有一个安全的区域来实现作业。 ②）管棚主要参数 参考国内外一些隧道及地下工程的管棚施工的成功经验，选用参数如下： 管棚钢管直径及壁厚：采用108mm×9m热轧无缝钢管，壁厚7mm； 管棚钢管间距（中至中）：30cm，布置在上半断面； 管棚钢管预留倾角（仰角）：按1°考虑； 管棚每节长度按4～6m设计，纵向连接采用丝扣，长度不小于15cm； 每段循环管棚的长度为10~～15m： 钢管两端嵌入围岩不小于2m，钢管内放置钢筋笼（由4根Φ16mm钢筋组成），并灌 混凝土

注浆主要参数 材料：水泥加水玻璃浆液 水泥和水玻璃的体积比：1：0.5 水玻璃浓度：35Be'（玻美度） （2）洞内施工过程 10

水泥浆液的水灰比：1：1 水玻璃模数：n=2.4 注浆压力：初压0.5MPa，终压1.0MPa

隧道突泥流不良地质地段，采取了洞内外综合整治，以提高围岩的自承能力为 外采用地表锚杆加固边仰坡，路基深路堑及明洞边墙施以挖孔桩墙，桩开挖过程以 护壁、洞内采取以管棚周边预注浆及钢架为核心的超前预支护系统，管超前、短

场隧道为单线铁路隧道，全长4275m，位于宝（鸡）成（都）铁路复线马角坝 之间。隧道于1992年底开工，1996年6月竣工。

（一）地质情况 隧道穿越的地层主要由页岩、板岩组成，地表有2.0~～5.0m的粘土层，围岩级别为Ⅲ～ V级，其中NV、V级围岩占67.5%，岩层的节理发育，十分破碎，有较人的地宇水，最人 水量达1000~~7000td，另外有4条断层，局部有泥岩夹层，厚度较小.一般为0.2～0.6m （）施工方法 隧道开挖采用正台阶法施工，按新奥法设计；采用喷锚支护，V级围岩设有格栅钢支 撑，IV级围岩设有钢筋网，喷射混凝土厚度10～20cm，锚杆长2.0~2.5mc

方地处DK440+804～+828段，长24m，距洞口986m，方宽度8～25m，万 于1995年5月13日早上5时30分发生，在右侧拱部首先开始出现局部塌、掉块，喷射 混凝土呈小块掉下，约15分钟后出现了大规模的方，整个上半晰面的初期支护全部下 来，并直塌至地表（冒顶）形成一个半径约10.0m的圆形凹槽，方高度26.0m，期 方数量为8100m。

经过设计院、甲方、监理单位和施工单位一起进行现场调查分析，认为隧道方主要有 以下四个方面的原因： （1）该方地段，主要是板岩，厚度较薄，一般为0.12～0.15m，且节理裂隙十分发育 层理呈压扭性，层问结合力低，且有大量地下水活动，导致围岩的整体稳定性低。 （2）方地段正好处在断层破碎带中，从体的组成看，几乎呈碎石状，类似于第四纪 的松散堆积层，说明该断层为挤压性断层。 （3）施工方法不当。当时采用的长台阶法施工，因台阶太长，二次衬砌施作时间太晚。 （4）由于施工单位计划采用衬砌台车施作二次衬砌，而衬砌台车又迟迟未进场，使初期 支护维持的时间已达9个月。换句话说，开挖并施作初期支护后的时间太长，导致围岩及初 期支护整体失稳，从面引发了大规模的方

（一）地表处理 毋方发生后，先用雨篷遮盖切方口，并作好周围的排水设施。

洞内方处理采用注浆对整个体进行固结的方法，具体为： （1）设止浆墙：采用1.0m厚的索混凝： （2）支设注浆导管：管径7mm，长3.0m； （3）循环注浆：其注浆参数为： 注浆配合比水：水泥：砂=1：2：1.86 注浆压力 0.8~~2.5MPa 注浆长度 每一循环4.0m 注浆扩散半径 1.5m 注浆顺序 从下至上，最后注拱部以上的整个体 （4）洞内开挖：采用相当于直级岩的全断面岩面爆破法并挖； （5）洞内支护：来用喷锚支护为主，局部设超前小导管，超前锚杆以及钢筋网，喷射混 七厚度10～15cm； （6）二次衬砌：洞内开挖、支护完成以后，二次衬砌采用简易台车紧跟，每次灌注长度为4.0m

五、处理效果分析写评价

整个方处理手1996年9月18日处理完毕，耗时3个月、然后才恢复正常掘进。通过 本次方处理发现，在体为碎石状的情况下，注浆效果十分良好，浆液的透半径比较大 在拱部以上的期体注浆时，注浆顺着腔一直上升至地表口。一般情况下，采用2.5MPa 的压力，高度可以达到30.0m左右，而且固结体就像素混凝土样，强度可达到10.0MP： 左右，相当于岩层均勾的ⅢI级围岩。开挖时，周边光爆眼的半边眼保留率可达60%～70% 围岩的整体稳定性大大改善。但局部地方稍差，这些部位就是两个注浆孔之间的扩散交接地 带（因浆液流到此处时压力已较小）和原体中含砂或粘土成团的地方。因此，在开挖这些 局部地带时，增加了小导管预注浆和超前锚杆，以防止局部掉块，

本次方处理，由于制定方案和等待注浆设备进场，耽误了半个月，实际处理时间 月。

田项子隧道位于内昆铁路水富至昭通段，隧道里程为DK289+006～DK290+375 长1369 m、为单线铁路隧道。

（一）地质情况 隧道横穿山脊，出口自然纵坡较缓（15°～20°），单斜地层、产状较平缓、紊乱，主要 有两组节理发育。地下水较发育，主要为基岩裂隙水及土中孔隙水．受季节影响大，涌水量 为1648.8t/d。DK290+300～+375段位子堆积体上，技术设计地质勘察资料与实际出人较 大，且堆积体与基岩交角为44°，沿隧道洞身纵向分布、出口段覆十较厚，地表及地下水发 育，局部水量大，堆积体遇水呈塑状。

上部开挖支护至DK290+355时，台阶长度为6m，这时山顶沿天沟方向及顺线路方向 的右上方出现裂纹，为此采取了应急措施，衬砌紧跟至DK290+351处。 1999年2月1日，上部继续开挖至DK290+332、下部开挖支护至DK290+342时，晚 上21时30分左右，DK290+345处已施作的拱部临时锚喷支护开始掉块，22时15分掉块严 重，洞内施工人员停止作业，24时大量掉块。2月2日晨1时30分拱部格栅钢架弯曲变形 发展较快，1时50分拱部格栅钢架从右侧起拱线处拉开落下约8榻，右侧起拱线处有泥石流 塑状堆积物流出。凌晨2时左右该处方冒顶，土夹大块孤石塞满隧道（图1－3）

方地段洞内长8m，地表下陷里程DK290+349~+332，形成长16m、宽12m、 2.3m左右的锅底坑，方量约4400m

引起本次隧道方的主要原因是技术设计地质勘察资料与实际出人较大，隧道出口 段地质条件差造成的。出口端为堆积体，地表及地下水发育，堆积体避水呈塑状，失去 自稳能力。

四、班方处理方法与措施

（一）珊方处理方案 1.三个初步比拟方案 （1）由洞内将整个方体全部清除，坑由地面刷成稳定的边坡，以明洞衬通过，再 回填坑。 （2）采用大管棚法，施作钢架锚喷支护，暗洞通过，对洞内方体进行预注浆，并采用 先墙后拱法施作钢筋混凝士衬砌，进行地表回填。 （3）进行超前小导管注浆，采用格栅钢架锚网喷混凝土强支护，拱部3m范围花管压 浆形成稳固圈，采用先拱后墙法施作钢筋混凝土衬砌，进行地表回填。 2.方案的确定 经过各方多次研究，认为第（1）方案工期长，工程量大，基岩上部土体地下水发育， 能 宝：安期不妞十

图14润内上部施工和坝方处理示意（单位：cm）

②临时仰拱为20cm厚的喷混凝土结构，内设格栅钢架（1.0m/榻），下部开挖时，随 随拆。由于核心土的影响，临时仰拱分段施作。 ③上部首先掘进，并对方体进行适当的土体改良，即花管注浆加固松散士体，开挖 尺不天于0.5m，留核心土防止掌子面班塌，拱墙锚网喷30cm。 ④方地段约10m处，上部通过方体时，实际打人超前小导誉4个循环，且回头 打超前小导管，拆除侵入衬里的临时支护，随拆随立钢架并喷锚，15m长的拱部衬砌 一次完成。 为防止拱部钢筋混凝土衬砌的不均勾沉降，减小变形，施工中采取如下措施： ·凿除已衬完的混凝土端部，露出钢筋，与15m拱部钢筋焊接。 ·在拱脚部位，加强纵向配筋，以形成底梁作用。 ·提高混凝土标号，实际施工时采用250混凝土。 ·控制下部衬砌与开挖面间长度，不得超过3.0m。 （4）洞内下部施工按以下三点进行： ①下部开挖时，上导坑的临时仰拱随着下部的掘进随时拆除，并紧跟设置卡口梁 （中30cm圆木项紧） ②开挖进尺0.5m，两侧边墙格栅钢架及时安装并与拱部格栅钢架焊接，之后喷混凝 土封闭（厚30cm），钢架之间的纵向连接采用22mm钢筋，环向间距1.0m。 ③下部开挖支护达到3.0m时，即进行边墙二次衬砌，卡口梁不拆除，实际施工6个 盾环，完成边墙衬砌。

五、处理效果分析与评价

）在施工过程中，无论对喷锚支护，还是对二次模筑衬砌，均进行了施工监测，尤 先拱后墙衬砌施工的毋方地段。监测结果表明：上部临时支护完成时，拱顶、拱脚

坝子隧道圾方段收敛监测记录（单位：mm

（2）在下部第二循环开挖后，及时进行了喷锚支护。该处有一避车洞、喷锚支护和衬硕 立模的时间较长，拱部砌的拱脚处出现了几条裂纹（宽1～2mm，长3050mm），成环 向分布，与垂直交角约30°～40°。边墙二次模筑衬砌施工完成后，裂纹不再发展，其余循 环地段无裂纹现象出现。 （3）方处理历经48天。 （4）方处理完成后，通过观察发现，混凝王表面接缝处无渗漏现象，混凝土内在质量、 外观质量符合隧道工程质量检验评定标推的有关规定。

（1）施工中对岩堆拟采用“管超前、严注浆、短进尺、弱爆破、强支护、紧封闭、勤量 测”的21字方针，这是严防方和顺利通过堆积体的有效措施。 （2）在岩堆体中施工，进洞方案要经过充分论证、结合自然条件、施工环境等因素、充 分了解当地地质及设计勘测资料，不能盲尽刷坡、特别是场地狭窄时拓宽场地进行刷坡更不

可取，进洞必须坚持“早进晚出，先支扩后开挖，衬砌紧跟”的原则，以免破坏山体的稳定， （3）用正确的施工方法加强施工管理，强化“润口是隧道施工的重中之重”意识，正常 进洞后30～50m，返回把洞口段施工完菩，早作洞门，力争在雨李之前完成，确保洞口段 的稳定，杜绝侥幸心理。 （4）运用“新奥法”进行隧道施工时、一定要认真做好量测工作，没有全面、准确的量 测资料指导施工，将是盲目的施工，有潜在的危险性， （5）治理方以预防为主，意识超前，定事果断，速战速决，宁强勿弱，宁早勿迟：处 理方不能留启惠。 （6）在堆积体地区施工，永的危害往往是难以估量的，无论是隧道施工、桥涵施工还楚 土石方施工，都应首先完成排水系统，进行治水，然后再进行主体施工，这是保证堆积体稳 定的有效措施。

新太阳冲隧道位于贵州省境内，玉屏县至镇远县之间，单线铁路，隧道开挖宽度6.2m， 开挖断面积51.5m²，全长704m，起止里程DⅡK599+650~DⅡK600+354。 该隧道的地质情况为：低山谷地貌，植被较发育，基岩裸露，坡面0～2.0m厚为砂粘 土，基岩为麓旦系下统南沱组（Zan）的含砾砂岩以及前震且系板溪群清水江组（P）的板 岩，两者为角度不整合接触。前者相对较软，为砂泥质胶结，后者质硬、性脆，受构造影响 严重。地下水较发育。

（一）地表处理 由于方段的覆盖层较厚，达23.0m左右，体是松散的碎石土或砂粘土，如果对这 详的体进行压浆固结，可能既不经济，且效果不大；如果直接清碴、将极有可能引起更大 的方。所以地表处理只在穴四周挖排水坑，用塑料薄膜对整个口进行覆盖，以防雨水 受人体。 （二）加强洞内期方段附近的支护 为了防止方扩大，在方段前后都施作了二次衬砌，衬砌紧贴碴脚。 （三）处理体 由于是单线隧道，开挖宽度仅6.0m，决定采用小导管注浆的方法（该方法已在该线的 几个方处理过程中采用，效果较好）进行处理。 1.沙袋+喷射混凝土封阴体面 由于碴为碎石及砂粘土，自稳能力低，成孔效率极差，为了有效防止碴下沉，方 规模扩大，采用了在渣脚码砌一条2.0m宽的沙袋带，并且沿碴面码砌一层（0.4～0.6m 厚），并用喷混凝土封闭，如图1一6所示。 喷射混凝土与沙袋，既能防止碴下滑，同时又有止浆墙的作用，以后每次打人小导管 注浆以前都采用码砌沙袋+喷射混凝土的办法，如图1－7所示。 喷射混凝土的配合比为：砂：石：水泥=1.68：2.40：1.0；水灰比为0.32 2.小导管注浆 沿起拱线以上、衬砌轮廓线外30cm打人小导管，其直径Φ=42mm，长=3.5cm， 间距35.0cm，外插角α=10°～15°，小导管前端加工成楔形，并在上面钻注浆孔，孔径 10 mm,间距15 cm。

在并挖并安设格栅钢架后，按设计要求施作常规的喷锚支护，使其成为联合受力 部可铺设钢筋网

五、方处理效果分析与评价

太阳冲隧道发生方后，很快制定了处理方案，并按照该方案稳托稳打、循坏有序地进 行处理，耗时45天，于2000年3月7日全部处理完毕。 通过太阳冲隧道的方处理，认识到对于单线铁路隧道，一般开挖宽度较小仅6.0～ 8.0m）、发生方的宽度也不大，即使在软弱、浅理的情况下发生冒顶的方，均可采 用该隧道的处理方案进行处理，不需要采用深孔注浆、长大管棚技术。该方法已在株 六复线其他隧道如王家湾隧道、新沙坝隧道等类似太阳冲隧道的方情况下，取得了 戒功，且处理效果十分良好。采用这种方法的主要技术特点是：小导管预注浆。格栅 钢架支护，混凝七护拱和竖井开挖。其主要优点为：工艺简单，施工安全，质量可靠， 简便快捷：

南昆铁路.草庵隧道全长2469m，其进口端DIK752+859~+904段围君为寒武系下统 仓浪铺组粉砂岩夹页岩，由于页岩形成处于缺氧沉积环境，是灰黑、灰绿色，受距隧道4000 余米的小江断裂带影响，岩层节理褶皱区及次小断裂以及层间软弱带均很发育，岩体破碎 新层倾角与岩层倾角相近，形成多组软弱夹层，并伴随层间错动，大大降低了岩体的整体 生。 沧浪铺组粉砂岩夹页岩地层，岩石呈中薄层状，属弱～中等富水岩组，受区域构造 的影响，砂岩中节理、裂隙极为发育，且伴生层间错动形成的软弱破碎带、为地下水积存提 供了良好的场所，由于页岩具有良好的隔水作用，故地下水呈条带状赋存，水量甚丰，且受 大气降水补给。 线路右侧的冲沟系断层间错动形成的软弱带，岩体于分破碎直富含地下水，由于岩体中 软弱面的存在，且岩层倾向线路左侧，故拱部存在偏压。

由于地质条件极为复杂，自进人正洞施工以来，多次发生涌水方，其中最大一次班万 发生在1994年1月7日，里程为DIK752+869，涌水量达到7000m²/d。涌水和士石形成 泥石流，致使DIK752+859～+870段、11m长已衬砌好的拱部压跨变形，钢拱架也被压 断6榻，混凝土拱下沉53cm，右侧拱脚内移43cm。之后，又于3月17日、6月1日和7 月14日分别发生类似大班方3次。施工进度在21m范围内拉锯，前进不了。从1月到8 月，7个月时间仅往前掘进了19m，工期紧张，形势严峻。8月13日，隧道施工单位（中 国铁道建筑总公司第十五工程局）成立攻关组，采用全封闭深孔预注水泥一水玻璃双液浆固 结围岩和锚喷、挂网、格栅加固岩技术。到10月18日，基本制服了方拉锯段，转人正 常施工。

造成隧道方的主要原因是水文地质的影响，由于 富含地下水，且围岩比较差（如图1－8），所以隧道周 围岩土体的自稳能力很差。右侧围岩只要见到水，马上 转化为毫无粘性的流塑状，在水压及围岩偏压作用下形 成大规模塌，若防护稍不及时，体将迅速上移、 穴距隧顶能达到20多米： 1994年7月14日，开挖DIK752+886～+887.8段

三）需用的主要机械设备及注浆材料

个外插角为40°的孔，孔深6m，以加固超出15Ⅲ孔有效扩散范围而造成的死角器层，中 心部位打15m深的孔13个，共计50个注浆孔。布罩如图1一10 注浆顺序为先中心后四周，先上后下

注：采用两班制作业JY 143-1982试行 动物浸制标本通用技术条件 试行，注浆班共计34人。

5、施工中要说明的几个问题

五、处理效果分析与评价

全封闭深孔预注双液浆固结围岩技术在草庵隧道进口期方整治中的应用是成功的，达到 了堵水、固结围岩的目的，结束了草庵隧道施工进度在此地段长期不前的局面，也为不 良地质隧道的施工积累了一定的经验。

新翁沙隧道位于湘黔复线大龙至贵定段，中心里程为DIK642+828，全长706m。围岩 分布情况：I类310m，Ⅲ类186Ⅲ，V类210。隧道通过地段为剥蚀构造低山区，山形陡 哨，为构造侵蚀而成风化剥蚀地貌，地形复杂。溪沟发育，有多种冲沟横穿隧道顶部，地下 水较丰富，地层主要为第四系坡残积层，岩层构造影响严重，为风化极严重的白云岩（W4） 局部见断层泥，并有地下水涌出，土体用手即可抠动。同时伴随发育溶沟、溶槽及溶洞。施 工采用自制凿岩台车配YT28气腿式凿岩机钻孔，ZLC30侧卸式装载机装碴，5吨东风自卸 汽车运输，V、Ⅱ类围岩采用全断面开挖，I、类围岩采用正台阶开挖。

1999年10月7日GB/T 40517-2021 太阳能中低温蓄热装置，隧道掘进至DIK643+030处（理深30m）发生方。期方向预

1999年10月7日，隧道掘进至DIK643+030处（理深30m）发生方。势方向预 部及前、后方向发展。落物为砂砾状的松散颗粒， 六盘山 同时伴有大块落岩体，体将方口封死。 O 方上部原地面30m范围内有多处高压电线杆 区