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JGJ92-2016 无粘结预应力混凝土结构技术规程.pdf

用连续纤维束按拉挤成型工艺生产的棒状纤维增强复合材料 制品，简称纤维筋。按增强材料不同可分为碳纤维筋、芳纶纤维 筋等。

E. 混凝土弹性模量； E 无粘结预应力钢绞线弹性模量； E 普通钢筋弹性模量； f。 混凝士轴心抗压强度设计值： fcu 施加预应力时的混凝土立方体抗压强度； fpulk 无粘结预应力钢绞线极限强度标准值； f 混凝土轴心抗拉强度设计值； ftk 混凝土轴心抗拉强度标准值： fy 普通钢筋抗拉强度设计值； fw 锚栓抗拉强度设计值或箍筋的抗剪强度设计值

2.2.2作用、作用效应及承载力

F, 局部荷载设计值或集中反力设计值； M 弯矩设计值； Mer 受弯构件正截面开裂弯矩值； Mk 按荷载的标准组合计算的弯矩值； M. 按荷载的准永久组合计算的弯矩值； M. 构件正截面受弯承载力设计值； N 无粘结预应力筋及普通钢筋的合力； Nx 无粘结预应力筋的总有效预加力； V 剪力设计值； Oeon 无粘结预应力筋的张拉控制应力： Opc 受拉区无粘结预应力筋合力点处混凝土法向压 应力； Ope 无粘结预应力筋的有效预应力； Opu 在正截面承载力计算中无粘结预应力筋的应力设 计值； Wmax 按荷载标准组合，并考虑长期作用影响的计算最大 裂缝宽度。

A 构件净截面面积； A. 无粘结预应力筋截面面积； A 普通钢筋截面面积； B 受弯构件的截面刚度； 6 截面宽度； bd 平托板的宽度； bf T形或1形截面受拉区的翼缘宽度： 6 T形或I形截面受压区的翼缘宽度； h 截面高度； ho 截面有效高度； h T形或I形截面受拉区的翼缘高度； h T形或I形截面受压区的翼缘高度； hp 纵向受拉无粘结预应力筋合力点至截面受压边缘的 距离； 纵向受拉普通钢筋合力点至截面受压边缘的距离； I。一 换算截面惯性矩； W 截面受拉边缘的弹性抵抗矩； W。一 换算截面受拉边缘的弹性抵抗矩； um 计算截面周长GB 1886.149-2015 食品安全国家标准 食品添加剂 己醛，取距离局部荷载或集中反力作用面 积周边ho/2处板垂直截面的最不利周长：

2.2.4计算系数及其他

αE 无粘结预应力筋弹性模量与混凝土弹性模量之比； 综合配筋指标： Y 混凝土构件的截面抵抗矩塑性影响系数； n 型钢剪力架相同伸臂的数目； K 考虑无粘结预应力筋护套壁每米长度局部偏差的摩 擦系数； 从 摩擦系数； Pp 无粘结预应力筋配筋率； Ds 普通钢筋配筋率；

? 考虑荷载长期作用对挠度增大的影响系数； Octk,lim 荷载标准组合下的混凝土拉应力限值； C.ataulin 荷载准永久组合下的混凝土拉应力限值。

3.1.1无粘结预应力混凝土结构构件，除应根据设计状况进 承载力计算及正常使用极限状态验算外，尚应在施工阶段对实 受力状态进行验算。

3.1.2无粘结预应力混凝土结构应按现行国家标准《混凝土

1无粘结预应力混凝土结构的计算模型应能反映结构的实 际受力状况，宜建立整体模型进行分析； 2当结构在施工阶段和使用阶段有多种受力状况时，预应 力作用效应宜分别建立模型进行结构分析； 3预应力构件及与预应力构件相关的非预应力构件均应计 入预应力作用效应的影响； 4由预应力作用引起的内力和变形可采用弹性理论分析： 构件截面的几何特征可按毛截面计算。 3.1.3无粘结预应力混凝土结构设计应计入预应力作用效应； 对超静定结构，相应的次弯矩、次剪力、次轴力等应参与组合计 算。计算预应力作用效应时，应符合下列规定： 1对承载能力极限状态，当预应力作用效应对结构有利时， 预应力分项系数应取1.0；不利时p应取1.2。 2对正常使用极限状态，预应力分项系数应取1.0。 3对参与组合的预应力作用效应项，当预应力作用效应对 承载力有利时，结构重要性系数。应取1.0；当预应力作用效应 对承载力不利时，结构重要性系数o应按现行国家标准《混凝 土结构设计规范》GB50010的规定采用

3.1.4直接承受动力荷载并进行疲劳验算的无粘结预应力混凝 土结构，其疲劳强度及构造措施应经专门试验研究确定

准《混凝土结构设计规范》GB50010的有关规定配置温度、收 缩构造钢筋。

虑柱、墙的侧向约束作用对梁、板中预应力传递及正常使用和承 载能力极限状态的影响，同时可在柱、墙中配置附加钢筋承担该 约束作用产生的附加效应

3.1.7在无粘结预应力混凝土结构设计中，宜采取下列措施减

1宜将抗侧刚度较大的构件布置在结构平面的中心附近 也可通过设置后浇带将抗侧刚度较大的构件分散于每个结构区段 的中心附近； 2结构长度超过60m时，可采用后浇带或施工缝对结构分 段施加预应力； 3梁和支承柱之间的节点可设计为在张拉过程中能滑动的 支座。

段施加预应力； 3梁和支承柱之间的节点可设计为在张拉过程中能滑动的 支座。 3.1.8无粘结预应力混凝土结构应具有整体稳固性，结构的局 部破坏不应导致大范围塌。对无粘结预应力混凝土单向多跨连 续梁、板，在设计中宜将无粘结预应力筋分段锚固，或增设中间 锚固点。 3.1.9无粘结预应力混凝土结构构件正截面裂缝控制验算时 裂缝控制等级、荷载引起的混凝土拉应力限值和最大裂缝宽度限 值应符合表3.1.9的规定；斜截面裂缝控制验算应符合现行国家 标准《混凝土结构设计规范》GB50010的有关规定。正截面的 立出劲悠生

3.1.8无粘结预应力混凝土结构应具有整体稳固性，结构的局 部破坏不应导致大范围塌。对无粘结预应力混凝土单向多跨连 续梁、板，在设计中宜将无粘结预应力筋分段锚固，或增设中间 锚固点。

3.1.9无粘结预应力混凝土结构构件正截面裂缝控制验算

无粘结预应力混凝土结构构件正截面裂缝控制验算时，

2二级 一一一般要求不出现裂缝的构件，根据结构类型不 环境类别，在荷载标准组合下，构件截面边缘混凝土拉应力应行 合表 3. 1. 9的规定

表3.1.9无粘结预应力混凝土构件的裂缝控制 混凝士拉应力限值及最大裂缝宽度限值

3三级允许出现裂缝的构件，按荷载标准组合并考虑 长期作用的影响计算时，构件的最大裂缝宽度应符合表3.1.9规

定的最大裂缝宽度限值的规定；对处于二a类环境的构件，按荷 载准永久组合计算的构件受拉边缘混凝土拉应力，应符合表 3.1.9的规定。 4当施加预应力仅为了减小钢筋混凝土构件的裂缝宽度或 满足构件的允许挠度限值，以及改善环境温度和混凝土收缩作用 影响时，构件的裂缝控制等级、荷载引起的混凝土拉应力限值和 最大裂缝宽度限值可不受表3.1.9的限制。 3.1.10无粘结预应力混凝土结构初步设计时，可按本规程附录 A的规定采用名义拉应力方法估算受拉区纵向无粘结预应力筋 的截面面积。 3.1.11对振动舒适度有要求的楼盖结构，在正常使用极限状态 下，楼盖结构竖向振动频率宜满足表3.1.11的要求，不满足表 3.1.11的要求时可根据功能要求对相应的振动指标进行分析。 工业建筑及有特殊要求的建筑应根据使用功能提出要求

3.1.11对振动舒适度有要求的楼盖结构，在正常使用极限状态 下，楼盖结构竖向振动频率宜满足表3.1.11的要求，不满足表 3.1.11的要求时可根据功能要求对相应的振动指标进行分析。 工业建筑及有特殊要求的建筑应根据使用功能提出要求。

表3.1.11楼盖结构竖向振动频率

3.1.12无粘结预应力混凝土等截面梁、板的竖向振动频率可按 下式计算：

(3. 1. 12)

式中：fi——等截面梁或板的竖向振动频率（Hz)； 等截面梁或板在有效荷载作用下的挠度（mm）。 有效荷载取楼盖自重与有效分布活荷载之和，有效 分布活荷载对住宅和公寓可取0.25kN/m²，其他 结构可取0.50kN/m²。

3.1.14当无粘结预应力筋长度超过40m时，宜采取两端张拉； 当无粘结预应力筋长度超过60m时，宜采取分段张拉和锚固

3.2.2无粘结预应力混凝土结构的迎火面应采取设置防火隔热 层或在混凝土保护层内配置钢筋网等措施避免高温下混凝土 爆裂。 3.2.3预应力筋锚固区的耐火极限不应低于结构本身的耐火 极限。

在混凝土施工中，包括外加剂在内的混凝土或砂浆各组成材料 中，氯离子总含量以胶凝材料总量的百分率计，不应超 过 0. 06% 。

3.2.5处于三 a、三b类环境条件下的无粘结预应力钢绞线销

固系统，应采用连续全封闭的防腐蚀体系，并应符合下列规定： 1张拉端和固定端应为预应力钢绞线提供全封闭防水保护； 2无粘结预应力钢绞线与锚具部件的连接及其他部件间的 连接，应采用密封装置或其他封闭措施，使无粘结预应力锚固系 统处于全封闭保护状态； 3全封闭体系应满足10kPa静水压力下不透水的要求。 3.2.6无粘结预应力钢绞线张拉完毕后，应根据环境类别和设 计要求及时对锚具系统进行防腐蚀保护，并应符合下列规定： 1处于一类环境的锚固系统，对圆套筒式锚具，封闭时应 采用塑料保护套对锚具进行防腐蚀保护（图3.2.6a）；埋入式固 定端也可采用挤压锚具。 2处于二a、二b类环境的锚固系统，宜采用垫板连体式 锚具，封闭时应采用塑料密封套、塑料盖对锚具进行防腐蚀保护 (图 3. 2. 6b)。 3处于三a、三b类环境的锚固系统，宜采用全封闭垫板 连体式锚具，封闭时应采用耐压密封盖、密封圈、热塑耐压密封 长套管对锚具进行防腐蚀保护（图3.2.6c）

(b)二a、二b类环境

图3.2.6错固系统防腐蚀措施示意

对无粘结预应力筋与锚具系统有电绝缘防腐蚀要求时， 用塑料等绝缘材料对锚具系统进行表面处理，形成整体电

3.2.7对无粘结预应力筋与锚具系统有电绝缘防腐蚀要求时，

3.2.8当锚具采用凹进混凝土表面布置时，宜先切除外露无粘 结预应力筋多余长度，锚具封闭宜符合下列规定： 1在夹片及无粘结预应力筋端头外露部分应涂专用防腐油 脂或环氧树脂，并采用塑料帽或密封盖进行封闭： 2凹槽宜采用后浇细石混凝土或无收缩砂浆进行封闭，设 计有规定时，应满足设计要求； 3采用无收缩砂浆或混凝土封闭保护时，其锚具或预应力 筋端部的保护层厚度：一类环境时不应小于20mm，二a、二b 类环境时不应小于50mm，三a、三b类环境时不应小于80mm； 4混凝土或砂浆不能包裹的部位，应对无粘结预应力筋的 锚具全部涂以与无粘结预应力筋防腐涂层相同的防腐材料，并应 用具有可靠防腐和防火性能的保护罩将锚具全部封闭

3.2.9当锚具凸出混凝土侧表面布置时，锚具封闭宜符合下列

1锚固系统可采用后浇的外包钢筋混凝土圈梁进行封闭， 外包圈梁不宜突出外墙面，其混凝土强度等级宜与构件混凝土强 度等级一致； 2封锚混凝土与构件混凝土应可靠粘结，锚具封闭前应将 周围混凝土界面凿毛并冲洗干净，且宜配置（1～2）片钢筋网 钢筋网应与构件混凝土拉结： 3锚具或预应力筋端部的保护层厚度应符合本规程第 3. 2.8 条的规定。

4.1混凝士与普通钢筋

4.1.1在无粘结预应力混凝土结构中，板的混凝土强度等级不 应低于C3O；梁及其他构件的混凝土强度等级不宜低于C40，且 不应低于C30。 4.1.2在无粘结预应力混凝土结构中，预应力筋采用无粘结预 应力钢绞线时，纵向普通钢筋宜采用HRB400、HRB500钢筋； 梁纵向受力普通钢筋应采用HRB40O、HRB50O钢筋；箍筋宜采 用HRB400、HRB500钢筋，也可采用HPB300钢筋 4.1.3在无粘结预应力混凝土结构中，预应力筋采用无粘结预 应力纤维筋时，在三a、三b、四、五类环境中纵向普通钢筋宜 采用环氧涂层钢筋或镀锌钢筋。 4.1.4混凝土及普通钢筋的力学性能指标应符合现行国家标准

4.1.4混凝土及普通钢筋的力学性能指标应符合现行国家标准

4.1.4混凝土及普通钢筋的力学性能指标应符合现行

4.2.1制作无粘结预应力筋的钢绞线性能应符合现行国家标准 《预应力混凝土用钢绞线》GB/T5224的规定，常用预应力钢绞 线的主要力学性能应符合表4.2.1的规定。 4.2.2钢绞线弹性模量E，宜取1.95×10°N/mm²，也可采用弹 性模量的实测值

4.2.3采用钢绞线制作的无粘结预应力筋不应有死弯。

《结构工程用纤维增强复合材料筋》GB/T26743的规定，常用 纤维筋的力学性能应符合表4.2.4的规定

表 4.2. 4 常用纤维筋的主要力学性能

4.2.5无粘结预应力纤维筋宜采用碳纤维筋和芳纶纤维筋。增 强纤维和基体树脂应符合现行国家标准《结构工程用纤维增强复 合材料筋》GB/T26743和《聚丙烯腈基碳纤维》GB/T26752 等的规定。

4.2.6纤维筋的截面面积应按名义直径计算。无粘结予

维筋的抗拉强度设计值应按下式计算

fird =Jrk YY

式中：fip 无粘结预应力纤维筋的抗拉强度设计值（N/mm²）； fipk 无粘结预应力纤维筋的抗拉强度标准值（N/mm²）； Yf 纤维筋的材料分项系数，取1.4； Y 纤维筋的环境影响系数，按表4.2.6取用

表4.2.6纤维筋的环境影响系数%

4.2.7无粘结预应力筋的外包层材料性能及涂包质量应符合现 行行业标准《无粘结预应力钢绞线》JG161的规定，防腐油脂 质量应符合现行行业标准《无粘结预应力筋用防腐润滑脂》 JG/T430的规定

力筋用锚具、夹具和连接器》GB/T14370及《预应力筋用锚 具、夹具和连接器应用技术规程》JGJ85的有关规定。 4.3.2无粘结预应力钢绞线用锚具应根据无粘结预应力钢绞线 的品种、张拉力值及工程应用的环境类别选定。

4.3.3无粘结预应力钢绞线张拉端锚具系统可采用圆套

(b）拆模后张拉状态

【b)拆模后张拉状态

可采用挤压锚具、垫板连体式夹片锚具或全封闭垫板连体式夹片 锚具，并应符合下列规定： 1挤压锚具应由挤压锚、承压板和间接钢筋组成，并应用 专用设备将套筒等挤压组装在钢绞线端部（图4.3.4a）。 2垫板连体式夹片锚具应由连体锚板、夹片、密封盖、塑 料密封套与间接钢筋等组成。安装时应预先用专用紧器以不低 于0.75倍预应力钢绞线强度标准值的顶紧力将夹片预紧，并应 安装密封盖（图4.3.4b）。 3全封闭垫板连体式夹片锚具应由连体锚板、夹片、间接 钢筋、耐压金属密封盖、密封圈、热塑耐压密封长套管组成。安 装时应预先用专用紧楔器以不低于0.75倍预应力钢绞线强度标 准值的顶紧力将夹片预紧，并应安装带密封圈的耐压金属密封盖 （图4.3.4c)。

4.3.5无粘结预应力纤维筋采用的锚具

1应根据纤维筋的品种、张拉力值及工程应用的环境类型 选用锚具，并应采取措施降低锚具在锚固过程中对锚固区域的红

(c）全封闭垫板连体式夹片锚具

(b）垫板连体式夹片锚具

）垫板连体式夹片锚具(C）全封闭垫板连体式

表5.1.1无粘结预应力混凝士梁、板构件的跨高比选用范围

5.1.2由预加力对结构产生的内力和变形，可用等效荷载法进 行计算。对一般民用建筑，当采用荷载平衡法估算无粘结预应力 筋数量时，平衡荷载值可取永久荷载标准值或永久荷载标准值加 不超过50%的可变荷载标准值。 5.1.3对无粘结预应力混凝土平板，扣除全部预应力损失后，在 混凝土总截面面积上建立的平均预压应力不宜小于1.0N/mm²， 也不宜大于3.5N/mm²。 5.1.4无粘结预应力钢绞线的张拉控制应力con不宜超过 0.75fiptk，且不应超过0.80fitk，其中fimk为无粘结预应力钢绞 线极限强度标准值。

5.1.5无粘结预应力筋的有效预应力0p应按公式（5.1.5）

算。计算时，无粘结预应力筋的总损失值不应小于80N/n

5.1.6无粘结预应力钢绞线直线筋由于锚具变形和无粘结预应

L 5.1.7无粘结预应力钢绞线曲线筋或折线筋由于锚具变形和预 应力钢绞线内缩引起的预应力损失值u，可按本规程附录B的 规定计算，当有可靠依据时，也可采用其他方法计算。计算时， 无粘结预应力钢绞线曲线筋或折线筋与护套壁之间反向摩擦影响 长度1.范围内的反向摩擦系数可按本规程表5.1.8中数值取用， 大直径钢绞线宜实测确定

0/2=000 ocrug 012=(μ)ocon

（rad）；△αv为广义空间曲线预应力钢绞线在竖直向 没影所形成分段曲线的弯转角增量（rad）；△αh为厂 义空间曲线预应力钢绞线在水平向投影所形成分段 曲线的弯转角增量（rad）

表5.1.8无粘结预应力钢绞线的摩擦系数

图5.1.8预应力筋转角示意 1一张拉端：2一计算截面

5.1.9低松弛无粘结预应力钢绞线由于应力松弛引起的预应力

5.1.9低松弛无粘结预应力钢绞线由于应力松弛引起的预应力 损失值614可按下列公式计算：

损失值a可按下列公式计算：

当 0. 7 f ptk

(Ccon 0. 575)ocor 04=0.20 (

55+300 015 = 1+15p 55+300 0 15 1+15p

中：0x 受拉区无粘结预应力筋合力点处混凝土法向压应力 （N/mm²）。计算时，可根据构件制作情况计入构 件自重的影响，预应力损失值应仅考虑混凝土预压 前的损失l与i2之和。当pc的计算值大于 0.5fcu时，应取为0.5fcu。 op受压区无粘结预应力筋合力点处混凝土法向压应力 （N/mm²）。计算时，可根据构件制作情况计入构 件自重的影响，预应力损失值应仅考虑混凝土预压 前的损失l与i2之和。当pc的计算值大于 0.5fcu时，应取为0.5fcu；当。的计算值为拉应 力时，其值应取为0。 fcu一方 施加预应力时的混凝土立方体抗压强度（N/mm²）。 受拉区无粘结预应力筋和普通钢筋的配筋率，应取 为（A，十A）/A，；对于对称配置预应力筋和普通 钢筋的构件，配筋率β应按钢筋总截面面积的一半 计算。 °受压区无粘结预应力筋和普通钢筋的配筋率，应取 为（A十A）/An；对于对称配置预应力筋和普通 钢筋的构件，配筋率应按钢筋总截面面积的一 半计算。 .11后张法无粘结预应力混凝土超静定结构，在进行正截面 弯承载力计算及抗裂验算时，在弯矩设计值中次弯矩应参与组 在进行斜截面受剪承载力计算及抗裂验算时，在剪力设计值 欠剪力应参与组合。次弯矩、次剪力及其参与组合的计算应符 下列规定：

5.1.11后张法无粘结预应力混凝土超静定结构，在进行正截面 受弯承载力计算及抗裂验算时GB/T 28605-2012 生活饮用水用橡胶或塑料软管和非增强软管及软管组合件，在弯矩设计值中次弯矩应参与组 合；在进行斜截面受剪承载力计算及抗裂验算时，在剪力设计值 中次剪力应参与组合。次弯矩、次剪力及其参与组合的计算应符 合下列规定：

按弹性分析计算时，次弯矩M,宜按下列公式计算

无粘结预应力混凝土构件的预加力（N）。 争截面重心至无粘结预应力筋及普通钢筋合力点 的距离（mm）。 由预加力N，的等效荷载在结构构件截面上产生的 弯矩值（N·mm）。 预加力N，对净截面重心偏心引起的弯矩值（Nmm）。 受拉区无粘结预应力筋有效预应力（N/mm²）。 受压区无粘结预应力筋有效预应力（N/mm²）。 受拉区纵向无粘结预应力筋的截面面积（mm²） 受压区纵向无粘结预应力筋的截面面积（mm）。 受拉区预应力合力点至净截面重心的距离（mm） 受压区预应力合力点至净截面重心的距离（mm）

2次剪力宜根据结构构件各截面次弯矩分布按结构力学方 法计算，次轴力宜根据结构的约束条件进行计算。 5.1.12对采用钢绞线作无粘结预应力筋的受弯构件，在进行正 截面承载力计算时，无粘结预应力筋的应力设计值宜按下列 公式计算，计算值应不小于x且不大于fiy。

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