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GB50385-2018 矿山井架设计标准sheave whee
2. 1.6 天轮平台
并架上部安放天轮的平台，
sheave wheel platform
QKYS 0002S-2013 昆明市官渡区裕陞冷冻食品厂 速冻调制禽肉guideframe
罐道，对提升容器起导向作用
承受提升荷载的主要承重结构，
支承井架立架的承重结构。
提升容器在立井并筒及并架中上、下运行时的导向装置
bumperbeams
提升容器过卷后防止冲撞井架结构的构件。
能将撞击防撞梁后下落高度不超过0.5m的容器托住的活动 装置。
提升钢丝绳或连接装置断裂时，防止提升容器坠落的
2.1.14提升钢丝绳
罐笼、箕斗、吊桶等的总称。
2. 1. 16 罐笼
装载人员和矿车等的提升容
直接装载煤炭、矿石等的提升容
2.2.1荷载和荷载效应
Ak一偶然荷载的标准值； C一结构或构件达到正常使用要求的规定限值； FEK 地震作用标准值； Gx一永久荷载的标准值； M; 抗倾覆力矩； M 倾覆力矩； Qk 一可变荷载的标准值： R 结构构件承载力的设计值； Sox 永久荷载标准值计算的荷载效应； SQik 第i个可变荷载标准值Q计算的荷载效应； St.k 提升工作荷载计算的效应； Swk 风荷载标准值计算的效应； SGE 重力荷载代表值计算的效应；
Q一 提升容器中心距： b一立架柱轴线至横梁内侧边缘的距离； 容器与立架横梁之间的净距离； d一一箕斗卸载时的外伸部分尺寸； D一一天轮直径; 一一井架总高度； La、Lb 立架柱轴线间的距离； m1、m2、n 容器外形尺寸； d 一 钢丝绳中心线之间的夹角。 2.2.3 计算系数 运行阻力系数； ? 挡风系数； 7 凿井事故增大系数； Yo一 结构重要性系数； YG 永久荷载或重力荷载的分项系数； Y. 提升工作荷载分项系数； Yw一 风荷载的分项系数； YEhYEV 分别为水平、竖向地震作用的分项系数； 第i个可变荷载的分项系数； c. 第i个可变荷载的组合值系数： 州 第i个可变荷载的准永久值系数。
提升容器中心距； b一立架柱轴线至横梁内侧边缘的距离； 容器与立架横梁之间的净距离； d一箕斗卸载时的外伸部分尺寸； D一 天轮直径； H 井架总高度； La~Lb 立架柱轴线间的距离； m1、m2、n 容器外形尺寸； 8 钢丝绳中心线之间的夹角。
H2 一 钢丝绳张力的水平分力
Rz 钢丝绳张力的合力； Vz一一钢丝绳张力的垂直分力； X一平行于 X 轴的力; Y一平行于Y轴的力; Z—平行于 Z 轴的力。
地质和加工安装等的要求并经技术经济比较后确定。
3.1.3当井架采用井口附近预组装平移工艺或利用生产井架凿 井时，应采用双斜撑式井架。 3.1.4井架防雷设计应符合现行国家标准《建筑物防雷设计规 范》GB50057的规定。
3.2.1井架包括立架、斜撑、起重架、天轮平台、支承框架和基础 六部分。
3. 2. 2常用的并架可采用下列型式:
2. 2 常用的并架可采用下列
1 单斜撑式钢井架； 2 双斜撑式钢井架； 3 四柱或简体悬臂式钢筋混凝土井架； 4 六柱斜撑式钢筋混凝土井架； 5 钢筋混凝土立架和钢斜撑组合式井架。 3.2.3 并架型式的选择应符合下列原则： 1 满足生产工艺要求，结构简单，受力明确，传力简捷； 2 加工安装方便，占用井口时间短； 3 当选择钢筋混凝土结构时，井架高度不宜超过25m； 适应矿井服务年限及使用环境，
3.3.1并架高度分段尺寸(见图3.3.1)应符合下
并架高度分段尺寸（见图3.3.1)应符合下列规定：
图3.3.1架高度分段示意图
式中：h。一支承框架顶面至井颈顶面的高度（m); h一一 罐笼提升时，取值为零：箕斗提升时，可取井颈顶面至 箕斗底的高度（m）； h一一金 罐笼出车轨面或箕斗下盘底面至提升容器上盘顶面 的高度(m); h3一提升容器上盘顶面至防撞梁底面的高度（m），又称过 卷高度，过卷高度应由工艺确定； h4一 防撞梁底面至下天轮轴中心的高度（m）；采用密闭井 架时，应包括密闭所需要的高度；
确定；单绳提升时，此高度为零； h6一一上天轮轴中心至吊钩中心的高度（m），应由工艺确定； h?一吊钩至天轮起重架横梁顶面的高度（m）。 防撞梁底面至下天轮轴中心的高度，可按下式校核：
式中：h2一一提升容器上盘顶面至悬挂装置上缘的高度； D一天轮直径。 3当天轮直径大于或等于2m时，宜设安装、检修用的天 架，起吊高度可按下式校核：
3.3.2立架节间高度及框口尺寸应满足工艺要求。
3.3.2立架节间高度及框口尺寸应满足工艺要求。
3.4.1立架平面尺寸L、L应由工艺确定，但不宜小于立架高度 的 1/10(见图 3. 4. 1)。L,L,宜按下列公式计算:
3.4.1立架平面尺寸La、Lb应由工艺确定，但不宜小于立架高度
图3.4.1立架平面尺寸示意图 1一立架柱：2一横梁：3一容器
m ±m2 + a + 2b + 2cl 2 Lh≥n+d+2b+2c
3.4.3单斜撑式并架及双斜撑式并架，提升一侧的斜撑基础顶面 中心线之间的水平距离不宜小于井架总高度的1/3。 3.4.4天轮平台上的通道净宽不应小于700mm，提升钢丝绳与 平台构件间的净距不应小王100mm
3.5.1井架设计应满足防撞梁、防坠器、托罐装置、缓冲装置、罐 道及罐道梁、卸载装置、四角罐道和安全门等各类辅助构件的安装 和连接要求，
式中：Smax、Smin 分别为提升钢丝绳最大、最小静张力； 一提升加速度；
g一重力加速度; f一一运行阻力系数，可取0.1。 2钢丝绳罐道工作荷载标准值（Q2k），钢丝绳罐道自重及拉 紧力标值，应由工艺确定。 3防坠钢丝绳工作荷载标准值（Q3k），防坠钢丝绳自重及拉 紧力标准值，应由工艺确定。 4平台活荷载标准值（Q4k），天轮平台、检修平台荷载标准值 当工艺无特殊要求时，单绳提升可取3.5kN/m²、多绳提升可取 5.0kN/m、钢梯及其他休息平台可取2.0kN/m²。 5风荷载标准值（l），分纵向和横向，应按下式计算：
wk=pβ,Hsu,w,
中：Φ——挡风系数,对不封闭立架及起重架应取0.6～0.7；当 立架封闭时应取1.0； GB50009的规定； 从s一 风荷载体型系数，应取1.3； 风压高度变化系数，应符合现行国家标准《建筑结构 荷载规范》GB50009的规定； W 基本风压，应符合现行国家标准《建筑结构荷载规范》 GB50009的规定或由当地气象资料确定，但不应小于 0.3kN/m，当并架高度大于60m时应乘以1.1的 系数。 注：井架的纵向指提升方向，横向指垂直于提升方向。 6起重架安装荷载标准值（Qk），应由工艺确定。 7水平荷载、垂直荷载下，罐道梁工作荷载标准值（QHk、 Vk），可按下列公式计算：
Qpk = 1. 3nPa
4.1.4偶然荷载标准值应按下列方法确定：
3防撞梁荷载标准值（A3k），可按下式计算：
A2k =3. 0Smax
A3k=4. 0Sma
Ask =5. 0Smax
当采用新型托罐装置时，应由工艺确定。 地震作用标准值（FEk），应符合本标准第7章的规定
4.2.1并架应根据使用过程中在结构上可能同时出现的荷载，按 承载能力极限状态和正常使用极限状态，分别进行荷载效应组合， 并应取最不利的效应组合进行设计。
我基本组合取值应满足下式要
2偶然组合取值应符合下列规定： 1）断绳、防坠制动荷载组合取值应满足下式要求：
式中：o 一结构重要性系数，应取1.1; S一荷载效应组合的设计值; R一一结构构件承载力的设计值： 抗设计规范》GR50101的规定
4.2.3对于提升工作荷载效应控制的基本组合，荷载效应 设计值S，应按下式计算：
4.2.3对于提升工作荷载效应控制的基本组合，荷载效应组合的
S = ; Si +YQt Sa + ZYQ,dc, Sa, +YwSw
4.2.4对于偶然组合，荷载效应组合的设计值S，应按下列规定 取值：
S = Sc +SA (SAz )+ Wc,Sou +Vw Sw
式中:SAk 一断绳荷载标准值Ak的荷载效应； SAzk防坠制动荷载标准值 A2k计算的荷载效应。 注：断绳荷载AI与防坠制动荷载A2k不同时出现。
S=YSGE+YLSL+YEhSEhk+YEvSEVk+wwSw
式中：YG一一重力荷载分项系数； ?L一一提升工作荷载分项系数； YEh~YEV 分别为水平、竖向地震作用分项系数； Yw 风荷载分项系数； SGE 一重力荷载代表值计算的效应； SLk 提升工作荷载计算的效应； SEhk k一一水平地震作用标准值计算的效应； SEVk 竖向地囊作用标准值计算的效应； 风荷载标准值计算的效应； ?w ? 风荷载组合值系数，并架总高度小于或等于60m时 应取0：并架总高度大于60m时应取0.2。
4.2.5承载能力极限状态下，荷载效应组合的分项系数和组合值 系数取值，应符合表4.2.5的规定
4.2.5承载能力极限状态下，荷载效应组合的分项系数利
续表 4. 2. 5
主：1括号中所列数字为组合值系数
2当竖向荷载效应（提升工作荷载不属于竖向荷载）对结构承载能力有利时， 相应分项系数应取1.0。 2.6承载能力极限状态下，地震作用效应组合的分项系数和组
2当竖向荷载效应（提升工作荷载不属于竖向荷载）对结构承载能力有利时， 相应分项系数应取1.0。 4.2.6承载能力极限状态下，地震作用效应组合的分项系数和组 全值亥数肠值应链合4 2 6的规
地度作用效应组合的分项系数和
注：1括号中所列数字为组合值系数； 2当竖向荷载效应（提升工作荷载 应分质系数可的10
注：1括号中所列数字为组合值系数； 2当竖向荷载效应（提升工作荷载不属于竖向荷载）对结构承载力有利时，相 应分项系数可取1. 0，
4.2.7正常使用极限状态下，应根据不同的设计要求，采用荷载 标准组合和准永久组合进行计算，其变形、裂缝的计算值，不应超 过相应的规定限值，并应满足下式要求：
式中:C一 结构或构件达到正常使用要求的规定限值
式中：C一一结构或构件达到正常使用要求的规定限值。 4.2.8对于标准组合和准永久组合，荷载效应组合的设计值S，
式： 结构或构件达到正常使用要求的规定限值。 4.2.8对于标准组合和准永久组合，荷载效应组合的设计值S， 可按下列规定确定： 1标准组合可按下式计算：
2准永久组合可按下式计算：
S = Scx +Sax + Z. SQx +wSQw
S = Sc + Sak +ZSQ.
式中：;一第i个可变荷载Q;的准永久值系数。 4.2.9正常使用极限状态下GB/T 30884-2014 苹果醋饮料，荷载效应组合的组合值系数和准永 久值系数取值,应符合表4.2.9的规定。
表4.2.9井架荷裁效应组合的组合值系数和准永久值系数
注：括号中所列数字为准永久值系数。
4.2.10起重架安装荷载、罐道梁工作荷载、凿井提升工作荷载、 防撞梁荷载、缓冲装置荷载和托罐荷载的分项系数可取1.3
5.1.1并架结构应采用空间分析方法进行荷载效应计算。 置规则的井架，也可将其简化为若于平面框架或桁架进行荷 应计算，井架结构的荷载效应可按弹性理论分析。
GBZ 41820-2022 公众电信网 远程医疗系统技术要求5.1.2并架结构应根据承载能力极限状态及正常使用极限状态
1所有结构及结构构件均应进行承载力及稳定计算，必要时 应进行结构的倾覆及滑移验算； 2使用上需要控制变形值的结构构件应进行变形验算： 3钢筋混凝土构件应进行裂缝宽度验算。 5.1.3结构及结构构件的承载力计算应采用荷载设计值；变形及 裂缝宽度验算应采用相应的荷载标准值。 5.1.4兼作凿井工作的并架应进行施工阶段凿井工作荷载的 验算。 5.1.5起重架安装荷载、罐道梁工作荷载可只对直接支承的构件 及连接进行计算或验算。过卷荷载、托罐荷载可只对缓冲装置、防 撞梁及托罐支承的构件及连接进行计算。 5.1.6大轮支承结构及其支座梁工作荷载组合、支承框架工作 荷载组合、起重架安装荷载计算时，应乘以动力系数，其值为 1.3。