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DB34／T 5002-2014 钢管桁架结构技术规程

.1.15有效宽度effective w

计算板件屈曲后极限强度时，将承受非均匀分布极限应力的 板件宽度用均匀分布的屈服应力等效，所得折减宽度。

2.1.16 计算长度effecti

计算构件长细比时所用的长度SY/T 6938-2013 油套管检测测井作业技术规范，其值等于构件在其有效约束 点间的几何长度与一个与构件端点约束情况有关的系数的乘积。

2.1.17 焊缝计算长度 effective length of

而支管的趾部离开一定距离的管

管节点处，两支管相互搭接的

2.1.21 平面管节点

支管与主管在同一平面内相互*接的管节点

在不同平面内的支管与主管相接而形成的管节点

niplanarjoint

multiplanar joint

2.2.1作用和作用效应设计值

A。 As 一钢管的截面面积流使用，请勿传播或其他用途 A. 一净截面面积； Av 一弦杆的受剪面积； a 一两支管间的间隙； b、b，一矩形主管和支管的截面宽度； b, 一加强板的宽度： 圆形主管和支管的外直径：

A。 As 一钢管的截面面积流使用，请勿传播或其他用途 A. 一净截面面积； Av 一弦杆的受剪面积； a 一两支管间的间隙； b、b，一矩形主管和支管的截面宽度； b, 一加强板的宽度： 圆形主管和支管的外直径：

α、一考虑剪对弦杯轴心承载力的影响系数专播或具他用 β一支管外径与主管外径之比； β㎡一平面内的等效弯矩系数； βB一腹板宽度与加强板宽度之比： β一平面外的等效弯矩系数； 。一结构重要性系数; Ym一构件截面抗弯塑性发展系数；

YRE 一承载力抗震调整系数； 、，一与截面模量相应的截面塑性发展系数； n 一截面影响系数： np 一腹板高度与加强板宽度之比 入 一长细比； ? 一轴心受压构件的稳定系数 P 一均匀弯曲的受弯构件稳定系数； Py 一弯矩作用平面外的轴心受压构件稳定系数： C 一节点效率，即节点的腹杆承载力NP与其屈服承载 N,之比; Q 一搭接率。

结构或结构构件达到正常使用要求的规定限值，夜 如变形、裂缝、振幅、加速度等限值，应按各有关 建筑结构设计规范的规定采用。

3.0.2钢管混凝土桁架构件尚应按空钢管进行施工阶具

周**施焊并平滑过渡。当腹杆管壁较薄（<6mm）时，*接焊缝 般宜采用角焊缝；当腹杆管壁较厚（≥6mm）时，沿焊缝长度方 向可部分采用角焊缝，部分采用熔透角焊缝。

3.0.6钢管架杆件截

不宜超过结构跨度的1/250，其中悬挂有起重设备的结构不宜超过 跨度的1/400，悬挑结构不宜超过悬挑长度的1/125。

结构跨度的1/250，其中悬挂有起重设备的结构不宜超过 100，悬挑结构不宜超过悬挑长度的1/125。 管桁架结构可预先起拱，其起拱值不大于跨度的1/500 弯的钢管桁架结构，其起拱值不大于短向跨度的1/300。

跨度的1/400，悬挑结构不宜超过悬挑长度的1/125。

对双向受弯的钢管桁架结构，其起拱值不大于短向跨度的1/300.

4.1.1钢管桁架构件的管材应根据结构的重要性、荷载特征、应 力状态、*接方式、工作环境、钢材厚度和价格等因素合理选取 牌号和质量等级。钢管宜采用Q345、Q390、Q420等级B、C、D、E 的低合金高强度结构钢以及Q235等级B、C、D的碳素结构钢，其质 量标准应分别符合国家现行标准《低合金高强度结构钢》GB/T1591 和《碳素结构钢》GB/T700和的规定。当采用其它品种的钢材时， 尚应符合相应有关标准的规定和要求。用于加工钢管的钢板板材 尚应具有冷弯试验的合格保证。

.1.2钢管可采用冷成型的直缝焊接管或热轧管，也可采用冷 弯型钢或热轧钢板、型钢焊接成型的钢管。焊缝宜采用高频焊利 自动焊。

行国家标准《钢结构设计规范》GB50017的规定。 4.1.6结构中钢筋应符合现行国家标准《混凝土结构设计 GB 50010的规定。

4.1.7抗震设计时，钢管桁架结构的钢材应符合下列要求

钢材的屈强比不应大于0.85： 钢材应有明显的屈服台阶，且伸长率不应小于20% 3钢材应有良好的焊接性和合格的冲击韧性。

4.1.8非焊接结构用铸钢件的质量应符合现行国家标

4.1.8非焊接结构用铸钢件的质量应符合现行国家标准《一般 工程用铸造碳钢件》GB/T11352的规定：焊接结构用铸钢件的质 量应符合现行国家标准《焊接结构用碳素钢铸件》GB/T7659。

4.1.8非焊接结构用铸钢件的质量应符合现行国家标准《一般

1手工焊接所用的焊条，应符合现行国家标准《碳钢焊条》 GB/T5117或《低合金钢焊条》GB/T5118的规定，所选用的焊条 型号应与主体金属力学性能相适应： 2自动焊接或半自动焊用焊丝应符合《熔化焊用钢丝》 GB/T14957、《气体保护电弧焊用碳钢、低合金钢焊丝》GB/T 8110、《碳钢药芯焊丝》GB/T10045、《低合金钢药芯焊丝》 GB/T17493的规定； 3埋弧焊用焊丝和焊剂应符合现行国家标准《埋弧焊用碳 素钢焊丝和焊剂》GB/T5293、《埋弧焊用低合金钢焊丝和焊剂》 GB/T12470的规定； 4当两种不同钢材焊接时，应选用两者中强度较低材质的 焊接材料。

4.2.2焊缝应符合现行国家

和行业标准《建筑钢结构焊接技术规程》JGJ81的规定。焊 强度设计值应按现行国家标准《钢结构设计规范》GB500L 定采用。 件兴口六法佳巴注仕坪

1钢结构*接用4.6级与4.8级普通螺栓（C级螺栓）及5.6级 与8.8级普通螺栓（A级或B级螺栓），其质量应符合现行国家标准 《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》GB/T3098.1和《紧固件公 差螺栓、螺钉、螺柱和螺帽》GB/T3103.1的规定。C级螺栓与A级 3级螺栓的规格和尺寸应分别符合现行国家标准《六角头螺栓C级》 GB/T5780和《六角头螺栓》GB/T5782的规定。 2钢结构用大六角头高强度螺栓的质量应符合现行国家标准

《钢结构用高强度大六角头螺栓》GB/T1228、《钢结构用高强度 大六角螺母》GB/T1229、《钢结构用高强度垫圈》GB/T1230、 《钢结构用高强度大六角头螺栓、大六角螺母、垫圈技术条件》 GB/T1231的规定。扭剪型高强度螺栓的质量应符合现行国家标准 《钢结构用扭剪型高强度螺栓*接副》GB/T3632的规定。 4.2.4圆柱头焊（栓）钉*接件的质量应符合现行国家标准《电 棵姐田圆娃斗

4.3.1混凝土的强度等级、力学性能和质量标准应符合现行国家 标准《混凝土结构设计规范》GB50010和《混凝土强度检验评定 标准》 GBJ 107的规定。

4.4.1索应由索体及两端的锚具组成，拉索索体可分别采用钢 束、钢丝绳、钢绞线或钢拉杆。

行行业标准《建筑缆索用钢丝》CJ3077的规定，钢丝束 性能应符合现行行业标准《塑料护套半平行钢丝拉索》CJ3058的.Cn 规定；钢丝直径宜采用5mm或7mm，并宜选用高强度、低松弛、耐 可分别采用单层或双层，

4.4.3钢丝绳索体应符合下列要求：钢丝绳的质量、性能应符合

.+. 现行国家标准《一般用途钢丝绳》GB/T20118的规定，密封钢丝 绳的质量、性能应符合现行行业标准《密封钢丝绳》YB/T5295 的规定，不锈钢钢丝绳的质量、性能应符合现行国家标准《不锈 钢丝绳》GB/T9944的规定；钢丝绳的极限抗拉强度可分别采用 1570、1670、1770、1870、1960MPa等级别

4.4.4钢绞线索体应符合下列要求：钢绞线的质量、性能应符合 现行国家标准《预应力混凝土用钢绞线》GB/T5224、现行行业标 准《高强度低松驰预应力热镀锌钢绞线》YB/T152、《镀锌钢绞 线》YB/T5004的规定；不锈钢绞线的质量、性能应符合现行行业 标准《建筑用不锈钢绞线》JG/T200的规定；钢绞线的极限抗拉 强度可分别采用1570、1720、1770、1860、1960MPa等级别。

4.4.4钢绞线索体应符合下列要求：钢绞线的质量、

5.0.1钢管桁架结构应根据实际情况进行重力荷载、风荷载和地 震作用下的效应分析。结构按承载能力极限状态计算和按正常使 用极限状态验算时，应按国家现行有关标准规定的作用（或荷载） 对结构的整体进行作用（或荷载）效应分析：尚应对结构中受力 状况特殊的部分进行更详细的结构分析或结构试验。结构可能遭 遇火灾、爆炸、撞击等偶然作用时，尚应按国家现行有关标准的 要求进行相应的结构分析。

状况特殊的部分进行更详细的结构分析或结构试验。结构可能遭 遇火灾、爆炸、撞击等偶然作用时，尚应按国家现行有关标准的 要求进行相应的结构分析。 5.0.2在重力荷载、风荷载和多遇地震作用下，结构内力和变形 可按弹性方法进行计算。抗震设计时，对特别不规则或具有明显 薄弱部位，可能导致地震时严重破坏的建筑结构，应进行罕遇地 震作用下的抗震验算。 5.0.3对于采用钢管桁架结构的*廊、人行天桥、疏散通道等建 筑，应按相应现行国家标准考虑人行荷载和非机动车荷载的影响 5.0.4对体形复杂或受力状况特殊的结构或部位，可采用试验方 法对其正常使用极限状态和承载能力极限状态进行分析或复核 5.0.5钢管桁架结构在抗震计算时X阻尼比在多遇地震下取0.02，.Ch 5.0.6钢管混凝王架结构在抗震计算时，尼比在多遇地震下 F700257 左 需下时05无量风生管业险2

5.0.2在重力荷载、风荷载和多遇

5.0.3对于采用钢管桁架结构的*廊、人行天桥、疏散通道等建

5.0.5钢管桁架结构在抗震计算时X阻尼比在多遇地震下取d.2，.Cn

取0.035，在罕遇地震下取0.05；在抗风计算时，阻尼比取0.035 5.0.7钢管桁架结构应考虑整体稳定，如采取支撑体系，宜将 管桁架和支撑体系共同考虑，按整体分析模型进行计算；亦可将 支撑体系简化为弹性约束进行计算。

5.0.8钢管桁架结构施工安装阶段与使用阶段支承

应按不同支承条件分析计算施工安装阶段和使用阶段在相应荷载 作用下的结构位移和内力。

5.0.9钢管桁架结构的防**倒塌设计应符合下列要

钢管架结构的防**倒塌设计应符合下列要求： 钢管架结构宜按下列要求进行防**倒塌的概念设计： 1）采取减小偶然作用效应的措施： 2）采取使重要构件及关键传力部位避免直接遭受偶然作 用的措施； 3）在结构容易遭受偶然作用影响的区域增加亢余约束， 布置备用传力途径： 4）增强重要构件及关键传力部位、疏散通道及避难空间 结构的承载力和变形性能； 5）配置贯通水平、竖向构件的钢筋，采取有效的*接措 施并与周边构件可靠地锚固； 6）通过设置结构缝，控制可能发生**倒塌的范围。 重要结构的防**倒塌设计可采用下列方法： 1）拉结构件法：在结构局部竖向构件失效的条件下，按 梁拉结模型、悬索拉结模型和悬臂拉结模型进行极限 承载力计算，维持结构的整体稳固性。 2）局部加强法：对可能遭受偶然作用而发生局部破坏的 竖向重要构件和关键传力部位，可提高结构的安全储 备；也可直接考虑偶然作用进行结构设计。 3）去除构件法：按一定规则去除结构的主要受力构件， 采用老虑相应的作用和材料抗力日验算剩余结构体系.Cr 的极限承载力；也可采用受力倒塌全过程分析，进行 防倒舜*交流使用，请勿传播或其他用讠

3当进行偶然作用下结构防**倒塌的验算时，作用宜考虑 结构相应部位倒塌冲击引起的动力系数。在承载力的计算中，混 凝土强度采用强度标准值fck，钢材强度采用极限强度标准值f，宜 考虑偶然作用下结构倒塌对结构儿何参数的影响。必要时可考虑 材料强度在动力作用下的强化和脆性，并取相应的强度特征值。 5.0.10对钢管架或钢管混凝土桁架，当腹杆轴线交点与弦杆

时，可忽略偏心的影响，按铰接模型计算架杆件的内力，式中 为偏心距，d为圆形主管截面外径，h为矩形主管截面高度。否则 必须考虑节点处由于偏心距e产生的附加弯矩的影响，按节点处相 *杆件的相对刚度来分配附加弯矩，或按图5.0.10所示简化模型 计算桁架杆件的内力。

图5.0.10考虑节点偏心的桁架杆件内力计算简化模型

（a）有间隙的K形节点

(b）有间隙的N形节点

图6.1.3K形和N形管节点的偏心和间隙

6.1.4对于两端简化为铰接的杆件，且杆件中部有横向荷载作用 时，应按拉弯构件或压构件验算其强度和稳定性。 6.1.5确定钢管桁架弦杆和单系腹杆的长细比时，其计算长度l。 应按表6.1.5取值

表6.1.5钢管架弦杆和单系腹杆的计算长度1

注：1为构件的几何长度（节点中心之间的距离）；1为钢管桁架弦 杆侧向支承点之间的距离。

且两节间的弦杆轴心压力不相同时使则该弦杆在钢管桁架面外他用途 的计算长度，应按下式确定（但不应小于0.5l）：

N2 =[ 0.75 +0.25 N.

式中N 较大的压力，计算时取正值： N2一 较小的压力或拉力，计算时压力取正值，拉力取负 值。

图6.1.5弦杆轴心压力在侧向支承点间有变化的桁架简图

No l。 = l /0.5l 1+ N

3）相交另一杆受拉，两杆截面相同并在交义点均不中断，

4）相交另一杆受拉，此拉杆在交义点中断但以节点机 接，则

当此拉杆**而压杆在交叉点中断但以节点板搭接，若N。≥N 或拉杆在桁架平面外的抗弯刚度EI,≥ 4元2(N。 式中1为桁架节点中心间距离（交叉点不作为节点考虑）；N 为所计算杆的内力；N为相交另一杆的内力，均为绝对值。两杆 均受压时，取N。≤N，两杆截面应相同。 2 拉杆，应取 l。=l。 当确定交叉腹杆中杆件斜平面内的长细比时，计算长度应取 节点中心至交叉点的距离。

构件的毛截面面积。 6.1.9当杆件属于拉弯或压弯构件时，杆件强度应按下式计算：

N M M + xWnx 十 A. W.

式中、y 与截面模量相应的截面塑性发展系数，应按《钢 结构设计规范》GB50017取值；需要计算疲劳的拉 弯、压弯构件，宜取=%y=1.0。

5.1.10弯矩作用在对称轴平面内（绕x轴）的圆形或矩（方） 形截面压弯构件，杆件稳定性应按下式计算：

(6. 1. 10)

式中（Py 弯矩作用平面外的轴心受压构件稳定系数，应按 《钢结构设计规范》GB50017取值： Pb 均匀弯曲的受弯构件稳定系数，Φ=1.0； Mx 所计算构件段范围内的最大弯矩； n 截面影响系数，n=0.7； B 平面外的等效弯矩系数，应按下列规定采用：

1所考虑构件段无横向荷载作用时，β=0.65+0.35 MM 和M，为弯矩作用平面内的端弯矩，使构件产生同向曲率时取同 号；产生反向曲率时取异号，M|≥M2l; 2所考虑构件段内有端弯矩和横向荷载同时作用时，使构件 产生同向曲率时，β=1.0；使构件产生反向曲率时，β=0.85； 3所考虑构件段内无端弯矩但有横向荷载作用时，β=1.0 6.1.12钢管桁架结构杆件的长细比应符合《钢结构设计规范》 GB 50017的要求

6.2.1在钢管桁架的节点处支管沿周边与主管相焊时，其焊缝承 载力不应小于节点承载力。 6.2.2支管与主管的连接焊缝为全周角焊缝，按公式（6.2.2） 进行计算。角焊缝的计算厚度沿支管周长是变化的，当支管轴心 受力时，角焊缝的平均计算厚度h。=0.7hs，角焊缝的焊脚尺寸h 不宜大于支管壁厚的2倍

式中 Of 垂直于焊缝长度方向的应 N 角煤缝的讯算厚魔使，请勿传播或其他用途 he、lw W 角焊缝的设计强度。

6.2.3焊缝的计算长度可按下式计算：

1圆管桁架的焊缝计算长度可取支管和主管相交线长厚 当 d, / d ≤0.65 时,

当d./d>0.65时！

式中d、di一一主管和支管的外径; ，一一支管轴线与主管轴线间的夹角。 2在矩（方）形管桁架结构中，由于主管壁的刚度差异，导 致支管应力分布不均匀，焊缝的计算长度小于实际长度，可按下 式计算； 对于有间隙的K形和N形节点

2h; 当.≥60°时： + b, sind, 2h; + 2b: 当≤50°时： sin 0.

当50<.<60°时，用插值法确定。 对于T形、Y形和X形节点:

2 h; 三 W sin .

式中hi、bi一 一支管的截面高度和觉度。 3对于K形、N形搭接节点，其与主管的连接焊缝，按公式 （2）部分搭接时相搭接两腹杆用弦杆交的奎部周技均应他用途 悍接，仅当相搭接两腹杆垂直于弦杆方向内力分量差不超过20%时 充许被搭接支管的趾部可不焊接。 4当主管为矩形管，支管为圆形管时，节点焊缝的计算长度 取为支管与主管的相交长度减去支管的外径di，即

πd; d. W sin C.

钢管材案结构构件的划按焊键算和构适安求应付合现 国家标准《钢结构设计规范》GB50017的规定。

国家标准《钢结构设计规范》GB50017的规定。

LY/T 1157-2018 檩材6.3.1主管和支管均为圆管的直接焊接节点承载力应

5.3.1主管和支管均为圆管的直接焊接节点承载力应按下列规定 计算，其适用范围为：0.2≤β≤1.0，d./t≤60，d/t≤100，30°≤0， 50≤Φ≤120，0.25≤e/d≤0.55,t +t²

2T形域形孚节点交图6使b和c）请勿传播或其他用途

11.51 Npj YnVat? cT sin 0.

1）受压支管在管节点处的承载力设计值N应按下式计算

式中 —受压支管轴线与主管轴线之夹角; Va一参数QALQ 0002S-2015 安宁市八街龙泉食品厂 果醋（调味醋），按下式计算：

11.51 d Npj Wnyayat?j cK sine