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NB/T 14004.4-2022 页岩气 固井工程 第4部分:水泥环密封性评价方法.pdf作业参数:压裂段数、井口压力、压裂段地层 生产参数:开发期间开关井温度、压力变化。
6.1.1作业参数:压裂段数、并口压力、压裂段地层温月
6.2.1内筒(循环)加卸载,循环次数不少于压裂段数。 6.2.2 压力上限取值压裂井口压力,加卸压速率(3±0.3)MPa/min,稳压时间宜≥30min。
6.3.1内筒(循环)升降温,循环次数不少于压裂段数。 6.3.2温度上限取值井底静止温度,升降温速率(2±0.2)C/min,恒温时间宜≥30min。
内筒(循环)加卸载和升降温YB∕T 4790-2019 焦化初冷上段余热回收利用技术规范.pdf,循环次数不少于压裂段数。 温度上限取值井底静止温度,升降温速率(2±0.2)C/min;压力上限取值压裂井口压力, 玉速率(3±0.3)MPa/min,恒温稳压时间宜≥30min。
6.4.1内筒(循环)加卸载和升降温,循环次数不少于压裂段数。 6.4.2温度上限取值井底静止温度,升降温速率(2±0.2)C/min;压力上限取值压裂井口压力,加 卸压速率(3±0.3)MPa/min,恒温稳压时间宜≥30min。
按下列步骤准备和灌注水泥浆: a)固定内筒和外筒在下密封端; b)连接完好的光栅传感器支架置人模拟井筒环空; c)制备水泥浆注入模拟井筒的环空中至模拟井筒顶端10mm以内; d)拍打模拟井筒外侧,除去夹带的空气; e)嵌人上密封端。
7.2.1 :设定养护温度,加热养护水泥浆72h。 7.2.2养护结束后,由下密封端往水泥环底部注入氮气,注气压力1.0MPa,稳压时间30min 7.2.3监测有气泡出现,视为密封失效,重新准备实验。
7.3压力变化下密封性测试流程
7.3.1设定压力上下限值、上下限持续时间、循环次数、数据采集间隔时间。 7.3.2 启动压力模块、气窜检测模块、应变测试模块和采集模块。 7.3.3 气窜流量达到3000mL/min,停止测试。
7.4.2启动温控模块、气窜检测模块、应变测试模块和采集模块。 7.4.3气窜流量>3000mL/min,停止测试。
7.5温压耦合下密封性评价测试流程
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7.5.1设定压力和温度上下限值、上下限持续时间、循环次数、数据采集间隔时间。 7.5.2启动压力、温控、气窜检测、应变测试和采集模块。 7.5.3最大气窜流量>3000mL/min,停止测试。
拆除与模拟井筒连接的管线,移除上下密封端。 .2 将模拟井筒放置于脱模装置的支架上,启动液压油缸,利用垫块分别将内筒和水泥环脱出, .3 2 将脱模后的内筒外侧和外筒内侧清洗
8.1.1整个实验周期气泡和流量均未检测到可判定为正常。
8.1.1整个实验周期气泡和流量均未检测到可判定为正常。 8.1.2整个实验周期只检测到非连续气泡可判定为缓渗。 8.1.3整个实验周期连续两次检测到气窜流量≥10mL/min可判定为失效。
8.2.1在加载或升温阶段水泥环密封发生失效,可判定水泥环本体密封破坏。
8.2.1在加载或升温阶段水泥环密封发生失效,可判定水泥环本体密封破坏。 8.2.2在卸压或降温阶段水泥环密封发生失效,可判定水泥环界面胶结破坏。 8.2.3 3水泥环周向应力大于水泥石的抗拉强度,可判定为水泥环本体拉伸破坏
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附录A (资料性) 模拟井筒设计原理 根据轴对称弹性理论,适当选取金属圆筒的厚度,使其对水泥环的约束作用和半径无限大的地层 相同,即受到同样的内压,金属圆筒内壁的径向位移和井壁的径向位移完全相同。根据井壁围岩的弹 性模量和泊松比,计算出等效金属圆筒的厚度。套管一水泥环一井壁围岩组合体模型如图A.1所示。
根据轴对称弹性理论,适当选取金属圆筒的厚度,使其对水泥环的约束作用和半径无限大的地 , 即受到同样的内压,金属圆筒内壁的径向位移和井壁的径向位移完全相同。根据井壁围岩的 量和泊松比,计算出等效金属圆筒的厚度。套管一水泥环一井壁围岩组合体模型如图A.1所示
图A.1套管一水泥环一井壁围岩组合体模型
设井眼半径为r3,地层外半径为无穷大。根据平面应变下的轴对称弹性理论,当井壁受到径向应 力p作用时,井壁的径向位移U见公式(A.1):
式中: U一井壁径向位移,单位为毫米(mm); r3一井眼半径,单位为毫米(mm); P一井壁受到的径向应力,单位为兆帕(MPa); E一一井壁围岩弹性模量,单位为兆帕(MPa); V一井壁围岩泊松比,无量纲。 采用金属圆筒代替地层,当金属圆筒内壁受到径向应力p作用时,其内壁的径向位移U。见 公式(A.2):
式中: U一井壁径向位移,单位为毫米(mm); r3一井眼半径,单位为毫米(mm); P一井壁受到的径向应力,单位为兆帕(MPa); E一一井壁围岩弹性模量,单位为兆帕(MPa); V一井壁围岩泊松比,无量纲。 采用金属圆筒代替地层,当金属圆筒内壁受到径向应力p作用时,其内壁的径向位移U。见 公式(A.2):
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FoB 外筒外半径,单位为毫米(mm)。 由于金属圆筒的内半径等于井眼半径,即roA=r3,欲使金属圆筒和地层对水泥环的约束作用 则在同样的内壁载荷作用下,内壁的径向位移相等,即U=Uo。 求解可得出等效金属圆筒的外半径,见公式(A.3):
外筒厚度的计算见公式(A.4):
式中: 外筒厚度,单位为毫米(mm)
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B.1.1.1资料收集
B.1.1.1.1中石化涪陵页岩气区块××井生产套管固井水泥浆配方:100%G级油井水泥+5%弹性材 料+1%增韧剂+2%增强剂+4%降失水剂+0.5%缓凝剂+0.2%消泡剂+40%水。 B.1.1.1.2评价压力变化下水泥环密封性,压裂参数及井下温度:压裂25段、最高压裂载荷90MPa 水平段温度80℃。
B.1.1.2试样制备
按照GB/T19139一2012中相关规定制备水泥浆试样,在高温高压养护釜中温度80C、压力 20.7MPa条件下养护72h。
B.1.1.3基本力学性能测试
抗压强度:27.4MPa,抗拉强度:2.1MPa,弹性模量:6.7GPa,泊松比:0.21。
B.1.2水泥环密封性评价
B.1.2.1井筒准备
1.2.1.1沿光栅传感器支架径向、周向和轴向粘贴光栅传感器,由光纤与解调器连接,调试1 作。 1.2.1.2 2 按照GB/T19139中相关规定制备水泥浆,浇人密封性评价装置的环空中。 1.2.1.3 :利用温控系统加热井筒至80℃,养护72h。
B.1.2.2密封性评价
B.1.2.2.1养护结束后,由下密封端往水泥环底部注人压力1.0MPa的氮气,稳压30min,进行水泥环 初始密封检测,检测结果为密封。 B.1.2.2.2在采集模块中设定压力上限为90MPa、下限为0MPa,上、下限持续时间为30min,循环 次数25次,采集时间间隔5s。启动采集模块、气窜检测模块和应变测试模块,开始测试评价。 B.1.2.2.3交变应力下,没有出现气泡和气窜发生。压力变化及气窜曲线如图B.1所示。 B.1.2.2.4密封判定:交变应力下水泥环产生的最大拉应力为1.1MPa,小于水泥环的抗拉强度,没 有发生拉伸破坏;且没有出现气泡和气窜,判定该井产层段水泥环在分段压裂交变载荷下可保持密 封性。
B.2.1.1资料收集
B.2.1.2试样制备
B.2.1.3基本力学性能测试
抗压强度:30.5MPa,抗拉强度:1.7MPa,弹性模量:8.7GPa,泊松比:0
B.2.2水泥环密封性评价
B.2.2.1井筒准备
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图B.1 某井产层段水泥环在分段压裂载荷下密封性评价
B.2.2.1.1 、沿光栅传感器支架径向、周向和轴向粘贴光栅传感器,由光纤与解调器连接,调试正常 工作。 B.2.2.1.2按照GB/T19139中相关规定制备水泥浆,浇人密封性评价装置的环空中。 B.2.2.1.3利用温控系统加热井筒至95℃,养护72h。
B.2.2.2.1养护结束后,由下密封端往水泥环底部注人压力1.0MPa的氮气,稳压30min,进行水泥环 初始密封检测,检测结果为密封。 B.2.2.2.2在采集模块中设定温度上限为95℃、下限为20℃,上、下限持续时间为30min,循环次数 30次,采集时间间隔5s。启动采集模块、气窜检测模块和应变测试模块,开始测试评价。 B.2.2.2.3温度循环25次时,出现气泡,温度循环结束后没有气窜发生,温度变化及气窜曲线如
图B.2所示。 B.2.2.2.4密封判定:温度循环下水泥环产生的最大拉应力为0.9MPa,小于水泥环的抗拉强 发生拉伸破坏:出现非连续气泡,没有发生气窜,判定水泥环在温度循环下发生缓渗。
B.3.1水泥石力学性能
B.3.1.1资料收集
图B.2温度循环下水泥环密封性评价
3.1.1.1水泥浆配方:100%G级油井水泥+44%水。 3.1.1.2评价温压耦合下水泥环密封性,最高压力:40MPa,最低压力:0MPa;最高温度:90 低温度:20℃
B.3.1.2试样制备
B.3.1.3基本力学性能测试
B.3.2水泥环密封性评价
7、防水分项作业安全技术交底B.3.2.1井筒准备
B.3.2.1.1沿光栅传感器支架径向、周向和轴向粘贴光栅传感器,由光纤与解调器连接,调试正常 工作。 B.3.2.1.2按照GB/T19139中相关规定制备水泥浆,浇人密封性评价装置的环空中。 B.3.2.1.3利用温控系统加热井筒至90℃,养护72h。
B.3.2.2密封性评价
2.2.1养护结束后,由下密封端往水泥环底部注入压力1.0MPa的氮气,稳压30min,进行水泥环
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初始密封检测,检测结果为密封。 B.3.2.2.2在采集模块中设定压力上限为40MPa、下限为0MPa,温度上限为90℃、下限为20℃, 上、下限持续时间为30min,循环次数20次,采集时间间隔5s。启动采集模块、气窜检测模块和应 变测试模块,开始测试评价。 B.3.2.2.3温度压力耦合下,15次循环后开始发生气窜,随循环次数的增加,气窜流量增大,19次 循环后,最大气窜流量达到3000mL/min。温压变化及气窜曲线如图B.3所示。
图B.3温压耦合循环下水泥环密封性评价
B.3.2.2.4密封判定:温压耦合下水泥环产生的最大拉应力为1.3MPa滨州港码头引堤工程护坡砼施工组织设计.doc,小于水泥环的抗拉强度,没有 发生拉伸破坏;气窜发生在降温和卸压阶段,判定水泥环在温压耦合循环下,发生界面胶结破坏