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NB／T 20505-2018 核电厂预应力混凝土安全壳结构在役检查要求.pdf5.5.2仪表系统应满足监测系统功能的基本需求。 5.5.3所有监测仪表的量程应超过实际工作量程的1.5倍以上。 5.5.4仪表安装好后，及时测读和分析数据，进而判别仪表的功能性是否良好。
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5.6.1首先普查安全壳整个外表面存在的缺陷，进而检查重点区域，重点区域包括
a）将钢束力传感器所测得监测钢束中的预应力值与预测值进行比较，监测值应分布于设计确定的 预测范围内，如设计未提供，可参照附录C所提供的方法确定； b 通过对比在役检查（ISI）压力试验和初始结构整体性试验（SIT）在不同压力平台中所有测点 的整体变形和局部变形，来评估结构的弹性反应；要求结构在最大试验压力作用下主要测点的 变形测量值与同工况下初始结构整体性试验期间测得变形值的公差均在10%以内，且要求卸压 之后GB/T 33156-2016 气弹簧用精密焊接钢管，最大预计变形处的残余变形值不应大于最大试验压力作用下测量值的20%； 要求卸压后，结构重点区域没有宽度大于0.1mm且长度超过15cm的新生裂缝，原有裂缝宽 度增加小于0.1mm、长度增加小于15cm
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d）锚具部件未出现明显的偏移或损坏；被永久保护层所覆盖的锚具部件，保护介质无裂缝或腐蚀 损伤： e 钢衬里外观状况完好，表面无大面积机械损伤、防护油漆脱落、焊缝缺陷及锈蚀；结构内空鼓 在加压前和卸压至零后没有明显扩展。 6.2如测试结果满足上述验收指标要求，试验单位可直接出具安全评估报告。如出现与上述验收指标 不符合项，应及时通知设计单位，提出合理的解决方案并提供安全评估报告。
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B.1对于有竖向、环向和穹顶三组预应力钢束的安全壳结构选择以下钢束监测
a4根竖向钢束： b） 6根环向钢束； c 对于穹顶采用三组间隔60°的钢束布置设计时，每组选1根钢束，共3根。 B.2对于有倒U形和环向预应力钢束的安全壳结构选择以下钢束监测： a）4根环向钢束； b）4根倒U形钢束。 B.3对于有「型、竖向和环向预应力钢束的安全壳结构选择以下钢束监测： a）4根竖向钢束； b）4根环向钢束； c）3根T形钢束。 B.4宜使用光纤或应变传感器技术监测混凝土的收缩和徐变及钢束的腐蚀对灌浆钢束预应力损失的影 响。 B.5每根竖向监测钢束至少设置4个测点、环向监测钢束至少设置5个测点、穹顶监测钢束至少设置 3个测点，T形监测钢束直线段设置4个测点、穹顶弧线段设置3个测点。 B.6采用监测钢绞线和应变传感器测量灌浆钢束预应力值时，测量结果应满足： 沿钢束拉伸方向分布的平均预应力值，不能低于按照附录A所提供的计算方法中只考虑收缩和 徐变效应影响下的预应力下限值： b 监测截面处测得的混凝土预压应力值不能低于预压应力理论计算值下限。
C.1张拉后预应力损失的影响因素
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附录C （资料性附录） 构建预应力预测值允许限差带的方法
nr一在第n根钢束之后所张拉的数量，即n,=N一n。 C.2.3.3对于不同方向张拉钢束交叉作业时，要考虑到其他方向张拉钢束在该方向上所产生的应力。 要求详细记录每根钢束的张拉历史，包括基座力(初始张拉力)Fo，及在任一钢束之前和之后张拉的钢束 数量，以及和锚具滑移相关的内容。 C.2.3.4基于上述内容，在张拉端修正后的初始预应力F可按式（C.3）计算：
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凝土的收缩应变可按式（C.4）～（C.8）计算：
C.3.1.1混凝土的收缩应变可按式（C.4）~
C. 3. 2 徐变损失
C.3.2.1混凝土的徐变系数可按式（C.10）～（C.16）计算：
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a 按式(C.16)计算βH，计算时公式中的年平均相对湿度RHMT/T 1164-2011 液压支架立柱、千斤顶密封件 分类，当在40%≤RH<70%时，取 RH=55%；当在70%≤RH<99%时，取RH=80%。 b 根据计算徐变所考虑的龄期t、加载龄期to及已算得的βH，按式(C.15)计算徐变发展系数 β.(t一to)。 根据βe(t一to)和名义徐变系数Φo，按式(C.10)计算徐变系数Φ(t,to)。
C.3.3预应力钢束的松弛系数
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要求预应力钢束厂家提供预应力钢绞线松弛系数
C.4限差带的构建（算例）
C.4.1分组构建限差带
在确定限差带宽时，需对所有钢束按照时变特性参数（收缩、徐变等）的相似性进行钢束分组， 建各组的限差带分布。本算例各参数取值只为演示计算方法SJ/T 11482-2014 电子设备用压敏电阻器 MYP型片式压敏电阻器详细规范 评定水平E，工程中应根据项目实际情况取值。
C.4.2确定初始预应力损失和长期预应力损失在预测限差带中所占比例