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预应力混凝土结构设计规范JGJ 369-2016.pdf

由多股连续芳纶纤维复合材料或碳纤维复合材料采用聚酰胺 树脂、聚乙烯树脂或环氧树脂等基底材料胶合后，经过特制的模 具挤压、拉拨成型的纤维增强复合塑料预应力筋，简称FRP预 应力筋

表面涂防腐油脂并包护套后，与周围混凝土不粘结，靠锚具 传递压力给构件或结构的一种预应力筋

张拉后直接与混凝土粘结或通过灌浆使之与混凝土粘结的 种预应力筋

布置在结构构件截面之外的预应力筋。通过与结构构件相连 的锚固端块和转向块将预应力传递到结构上。

后张法预应力构件或结构中GA/T 2000.145-2015 公安信息代码 第145部分：定位模式代码，为保持预应力筋的拉力并将压 力传递到构件或结构上所采用的永久性锚固装置

连接预应力筋的装置。

在后张预应力混凝土结构构件中，承受锚具传来的预加力关 使混凝土截面应力趋于均匀的部分构件区段

2. 1. 22 综合内力

预加力在后张法超静定预应力结构的构件截面上产生的 内力。

预加力对后张法超静定预应力结构在多余纳束处弓起的附加 内力。

C30 立方体抗压强度标准值为30N/mm?的混凝土强 度等级； Ea 型钢弹性模量； E 混凝土弹性模量： E 混凝土疲劳变形模量； E 预应力筋弹性模量： E 钢筋弹性模量； fa、fa 型钢抗拉、抗压强度设计值； fak、fak 型钢抗拉、抗压强度标准值； fck、fe 混凝土轴心抗压强度标准值、设计值：

fck、ftk 施工阶段的混凝土轴心抗压、轴心抗拉强度标 准值； f 边长为150mm的现场同等条件养护下施工阶段 混凝七立方体的抗压强度： ffpe 纤维增强复合材料预应力筋的持久强度设计值； fpy、f'py 预应力筋的抗拉、抗压强度设计值： fstk、fptk 普通钢筋、预应力筋极限强度标准值； ftk、ft 混凝土轴心抗拉强度标准值、设计值： fy、f 普通钢筋的抗拉、抗压强度设计值； fyk、fpyk 普通钢筋、预应力筋屈服强度标准值。

2.2.2作用和作用效应

扭矩设计值； V一剪力设计值； V2—一由预加力在后张法预应力混凝土超静定结构中产 生的次剪力； Ves 构件斜截面上混凝土和箍筋的受剪承载力设 计值； Ocon 预应力筋张拉控制应力； Ock、Oc 荷载效应的标准组合、准永久组合下抗裂验算边 缘的混凝土法向应力； 疲劳验算时受拉区或受压区边缘纤维混凝土的最 大应力、最小应力； 0I、0 受拉区、受压区预应力筋在相应阶段的预应力损 失值； po 预应力筋合力点处混凝土法向应力等于零时的预 应力筋应力； Opc 由预加力产生的混凝土法向应力； pe 预应力筋的有效预应力； Opu 无粘结预应力筋和体外预应力筋的应力设计值； Os、Op 正载面承载力计算中纵向普通钢筋、预应力筋的 应力； sk 按荷载效应的标准组合计算的纵向受拉钢筋应力 或等效应力； Otp、cp 混凝土中的主拉应力、主压应力； T 混凝土的剪应力； emax 按荷载效应的准永久或标准组合，并考虑长期作 用影响的计算最大裂缝宽度。

扭矩设计值； V一剪力设计值； V2—由预加力在后张法预应力混凝土超静定结构中产 生的次剪力； Ves 构件斜截面上混凝土和箍筋的受剪承载力设 计值； Ocon 预应力筋张拉控制应力； Ock、Oc 荷载效应的标准组合、准永久组合下抗裂验算边 缘的混凝土法向应力； 疲劳验算时受拉区或受压区边缘纤维混凝土的最 大应力、最小应力； 0I、0 受拉区、受压区预应力筋在相应阶段的预应力损 失值； po 预应力筋合力点处混凝土法向应力等于零时的预 应力筋应力； Opc 由预加力产生的混凝土法向应力； pe 预应力筋的有效预应力； Opu 无粘结预应力筋和体外预应力筋的应力设计值； Os、Op 正载面承载力计算中纵向普通钢筋、预应力筋的 应力； sk 按荷载效应的标准组合计算的纵向受拉钢筋应力 或等效应力； Otp、cp 混凝土中的主拉应力、主压应力； T 混凝土的剪应力； 2max 按荷载效应的准永久或标准组合，并考虑长期作 用影响的计算最大裂缝宽度。

构件截面面积； Ao—构件换算截面面积； Acor 钢筋网、螺旋筋或间接钢筋内表面范围内的混凝

2.2.4计算系数及其他

α1 受压区混凝土矩形应力图的应力值与混凝土轴心 抗压强度设计值的比值； αE 钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值； 矩形应力图受压区高度与中和轴到受压区边缘的 距离的比值； B. 混凝土强度影响系数；

βi 局部受压时的混凝土强度提高系数： 人 混凝土构件的截面抵抗矩塑性影响系数： 偏心受压构件考虑二阶效应影响的增大系数： 0 考虑荷载长期作用对挠度增大的影响系数； K 考虑孔道每米长度局部偏差的摩擦系数： 计算截面的剪跨比； 预应力筋与孔道壁之间的摩擦系数： 裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数。 O 纵向受力钢筋的配筋率； sv、(Osh 竖向箍筋，水平箍筋或竖向分布钢筋，水平分布 钢筋的配筋率； OV 间接钢筋或箍筋的体积配筋率； ? 轴心受压构件的稳定系数。

3.1混凝土及预应力钢筋

3.1.1预应力混凝土结构的混凝土强度等级不宜低于C40，且 不应低于C30。 3.1.2预应力混凝土结构中预应力筋宜采用预应力钢丝、钢绞 线和预应力螺纹钢筋，也可采用纤维增强复合材料预应力筋， 3.1.3预应力钢丝、钢绞线和预应力螺纹钢筋的屈服强度标准 值fpyk、极限强度标准值fptk、抗拉强度设计值fpy及抗压强度设 计值fpy应符合现行国家标准《混凝土结构设计规范》GB50010的 规定。 214新玉舒

3.1.4预应力筋的弹性模量 E,应按表 3. 1. 4 采用

表3.1.4预应力筋弹性模量（N/mm²）

注：必要时可采用实测的弹性模量。

3.1.5预应力筋的疲劳应力幅限值△f应根据预应力筋疲劳应 力比值β，按表3.1.5线性内插取值。预应力筋疲劳应力比值0 应按下式计算：

3.1.5预应力筋的疲劳应力幅限值△f应根据预应力

构件疲劳验算时，同一层预应力筋的最 小应力、最大应力(MPa）。

表3.1.5预应力筋疲劳应力幅限值（N/mm

当0.≥0.9时，可不作钢筋疲劳验算；

，可对表中规定的疲劳应力幅限值作适当

3.1.6预应力筋在最大力下的总伸长率8g不应小于3.5% 3.1.7镀锌钢绞线的规格和性能应符合现行行业标准《高强度低 松弛预应力热镀锌钢绞线》YB/T152的有关规定。热镀锌钢绞 线适用于体外预应力结构，不应直接与混凝土、砂浆接触 3.1.8填充型环氧涂层钢绞线性能应符合现行行业标准《环氧涂 层预应力钢绞线》JG/T387的有关规定 3.1.9单丝涂覆环氧涂层预应力钢绞线性能应符合现行国家标 准《单丝涂覆环氧涂层预应力钢绞线》GB/T25823的有关规定。 3.1.10缓粘结预应力钢绞线性能应符合现行行业标准《缓粘结 预应力钢绞线》G/1369的有关规定；缓凝胶粘剂应符合现行行 业标准《缓粘结预应力钢绞线专用粘合剂》JG/T370的有关规定。 3.1.11无粘结预应力筋性能应符合现行行业标准《无粘结预应 力钢绞线》JG161的有关规定。

3.2纤维增强复合材料筋

3.2.1纤维增强复合材料筋混凝土构件应采用碳纤维增强复合 材料筋或芳纶纤维增强复合材料筋，且其纤维体积含量不应小 60%。

3.2.2纤维增强复合材料预应力筋的截面面积应小于300mm² 3.2.3纤维增强复合材料预应力筋应符合下列规定：

3.2.2纤维增强复合材料预应力筋的截面面积应小于300mm。

1纤维增强复合材料预应力筋的抗拉强度应按筋材的截面 面积含树脂计算，其主要力学性能指标应满足表3.2.3的规定；

2纤维增强复合材料预应力筋的抗拉强度标准值应具有 99.87%的保证率，其弹性模量和最大力下的伸长率应取平均值： 3不应采用光圆表面的纤维增强复合材料筋

增强复合材料预应力筋的主要力学性

3.2.4纤维增强复合材料筋抗拉强度设计值应按下式计算：

3.2.4纤维增强复合材料筋抗拉强度设计值应按下式计算：

J fpk 1.4%

中：ffrpd 纤维增强复合材料预应力筋抗拉强度设计值 (MPa) ; ffpk 纤维增强复合材料预应力筋抗拉强度标准值，按 实测值和厂家提供的数据采用（MPa）； Y 环境影响系数，应按表3.2.4取值。

表3.2.4纤维增强复合材料预应力筋的环境影响系数%

3.2.5纤维增强复合材料预应力筋的持久强度设计值应按下式 计算：

式中：fipc 纤维增强复合材料预应力筋的持久强度设计值 (MPa) ; Yf一 徐变断裂折减系数，碳纤维增强复合材料筋取 1.4，芳纶纤维增强复合材料筋取2.0。

3.3.1预应力结构设计中，应根据工程环境条件、

3.3.1预应力结构设计中，应根据工程环境条件、结构特点、 预应力筋品种和张拉施工方法，选择锚具和连接器。常用金属预 应力筋的锚具可按表3.3.1选用

表3.3.1锚具选用

3.3.2金属预应力筋用锚具和连接器的性能应符合国家现行标 准《预应力筋用锚具、夹具和连接器》GB/T14370、《预应力筋用 锚具、夹具和连接器应用技术规程》JGJ85和《无粘结预应力混 凝士结构技术规程》JGI92的规定

3.3.5纤维增强复合材料预应力筋可采用机械夹持式、粘

和组合式锚具，并应保证组装件的破环模式为锚具外纤维增 合材料筋拉断。

3.3.6纤维增强复合材料预应力筋应与其配套的锚具共同1

与其他锚具配套使用时，应根据现行行业标准《预应力筋用锚具 夹具和连接器应用技术规程》JGI85进行试验验证

3.3.7配套锚具的耐久性能和疲劳性能不应小于纤维增强复合 材料预应力筋的相应指标

3.4.1孔道材料应符合下列规

1金属波纹管性能应符合现行行业标准《预应力混凝土用金 属波纹管》JG/T3013的有关规定： 2塑料波纹管性能应符合现行行业标准《预应力混凝土桥梁 用塑料波纹管》JT/T529的有关规定。

3.4.2灌浆材料应符合现行

4.1.1预应力结构设计应符合现行国家标准《混凝土结构设

4.1.1预应力结构设计应符合现行国家标准《混凝土结构设计规 范》GB50010、《建筑结构荷载规范》GB50009、《建筑抗震设计 规范》GB 50011 的规定。

4.1.2预应力混凝土结构构件的承载能力极限状态计算和正常

使用极限状态及施工阶段验算应符合现行国家标准《混凝土

便用极限状态及施工阶段验算应符合现行国家标准《混凝土结构 设计规范》GB 50010的规定。

4.1.3预应力混凝土结构分析，可根据结构类型、材料性能和

受力特点等，选择弹性分析方法、塑性内力重分布分析方法、弹 塑性分析方法、塑性极限分析方法、试验分析方法进行分析 计算。

结构的影响。其中结构次内力的计算，应考虑空间效应进行整体 分析。

作法，调整施工顺序等措施减少竖向构件或相邻结构对施加预应 力构件的约束作用

4.1.6预应力混凝土结构设计应计入预应力作用效应；对超静 定结构，相应的次弯矩、次剪力及次轴力等应参与组合计算。并 应符合下列规定：

4.1.6预应力混凝土结构设计应计入预应力作用效应；对

1对承载能力极限状态，当预应力作用效应对结构有利时， 预应力作用分项系数%.应取1.0，不利时%，应取1.2；对正常使 用极限状态，预应力作用分项系数应取1.0。 2对参与组合的预应力作用效应项，当预应力作用效应对 承载力有利时，结构重要性系数.应取1.0。当预应力作用效应

对承载力不利时，结构重要性系数.在持久设计状况和短暂设 计状况下，对安全等级为一级的结构构件不应小于1.1；对安全 等级为二级的结构构件不应小于1.0；对安全等级为三级的结构 构件不应小于0.9。对地震设计状况下应取1.0。

准永久组合并考虑长期作用影响的效应对正常使用极限状态的结 沟构件进行验算，控制应力、变形、裂缝等计算值不应超过相应 的规定限值。荷载效应的标准组合与准永久组合应按现行国家 隹《建筑结构荷载规范》GB50009规定计算。 4.1.8预应力构件截面尺寸的确定，应考虑结构荷载，建筑净 高，预应力束及锚具的布置及张拉施工操作距离等影响因素。 4.1.9预应力筋的张拉控制应力6con应符合下列规定：

4.1.8预应力构件截面尺寸的确定，应考虑结构荷载，建筑净

消除应力钢丝、钢绞线

Ocon <0. 75 f ptk

Ocon<0. 70 f ptk

Ccon<0. 85 f pyk

式中：fptk 预应力筋极限强度标准值（MPa）； fpyk预应力螺纹钢筋屈服强度标准值（MPa）。 当符合下列情况之一时，上述张拉控制应力限值可相应提高 0.05fptk或0.05fpyk： 1）要求提高构件在施工阶段的抗裂性能而在使用阶段受 压区内设置的预应力筋： 2）要求部分抵消由于应力松弛、摩擦、钢筋分批张拉以 及预应力筋与张拉台座之间的温差等因素产生的预应 力损失。 消除应力钢丝、钢绞线、中强度预应力钢丝的张拉控制应力 值不应小于0.4fptk；预应力螺纹钢筋的张拉应力控制值不宜小

于0.5f ovk

于0.5f ovk a

4.1.10混凝土保护层厚度可按现行国家标准《混凝土

4.1.10混凝土保护层厚度可按现行国家标准《混凝土结构设计 规范》GB50010确定。

4.2.1预应力结构应按最不利作用的组合进行内力分析。作用 的组合应考虑全部荷载作用工况，包括预加力作用、温度作用、 收缩徐变作用、约束作用和地基不均匀沉陷作用以及由于荷载偏 心所产生的扭转和横向均匀分布荷载等因素。复杂约束结构尚应 考虑施工路径影响。 4.2.2施工和正常使用极限状态的各种校核，应将预加力作为

4.2.2施工和正常使用极限状态的各种校核，应将预加力作为 荷载计算其效应。

4.2.3正常使用极限状态内力分析应符合下列规定：

1在确定内力与变形时应按弹性理论值分析。由预加力弓 起的内力和变形可采用约束次内力法计算，常用线型布筋形式下 预应力混凝土框架的束次内力应按附录A计算。当采用等效 荷载法计算时，次剪力宜根据结构构件各截面次弯矩分布按结构 力学方法计算。 2构件截面或板单元宽度的儿何特征可按毛截面（不计钢 筋计算。

4.3预应力损失值计算

表4.3.1预应力损失值（N/mm）

4.3.2当按本规范4.3.1条计算求得的预应力总损失值小于下 列数值时，应按下列数值取用： 1先张构件 100N/mm; 2后张构件 80N/mm 4.3.3 预应力构件在各阶段的预应力损失值宜按表4.3.3的规 定进行组合。

表4.3.3各阶段预应力损失值的组合

例，可根据实际情况确定。

4.3.4预应力直线筋由于锚具变形和预应力筋内缩引起的预应

力损失值。GB/T 37274-2018 人工影响天气火箭作业点安全射界图绘制规范，可按下式计算

式中：a一 张拉端锚具变形和预应力筋内缩值（mm），可按表 4.3.4采用； 一 张拉端至锚固端之间的距离（mm）

表4.3.4锚具变形和预应力筋内缩值a(mm

注：1表中的锚具变形和预应 筋内缩值也可根据实测数据确定； 2其他类型的锚具变形和预应 1筋内缩值应根据实测数据确定

块体拼成的结构，其预应力损失尚应计块体间填缝的预压变 形。当采用混凝土或砂浆为填缝材料时，每条填缝的预压变形值 可取为 1mm

反向摩擦影响长度！可按下列公式计算：

季擦影响长度1可按下列公式计算

aEs i(—) 1000i2 i2 i=a(k+μ/rs) i, = ob(k±μ/r)

GB/T 26250-2010 电子工业用气体 砷化氢On = 2o1 +2ii(l —l。）+ 2o2 + 2iz（lf —l1)