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JGJ 300-2013 建筑施工临时支撑结构技术规范(完整正版、清晰无水印).pdf

由4根立杆、水平杆及竖向斜杆等组成的几何稳定的矩形单 元结构，

2.1.8桁架式支撑结构

单元桁架间通过连系杆组成的支撑结构。

水平桁架支承在框架式或桁架式支撑结构上DBJ50T 159-2013 难燃型挤塑聚苯板建筑外保温系统应用技术规程，且水平 端为悬臂的支撑结构

2.1.10跨空支撑结构

水平桁架的两端均支承在框架式或架式支撑结构上，且 可部位为跨空的支撑结构。

2.1.11节点转动刚度

支撑结构中的立杆与水平杆连接节点发生单位转角 制）所需弯矩值。

2.2.1荷载、荷载效应

G2k 支撑结构自重标准值； M 立杆或水平杆的弯矩设计值： MuK 风荷载真接作用于立杆引起的立杆局部弯矩标准值 MTK 风荷载作用于无剪刀撑框架式支撑结构引起的立 弯矩标准值； MwK 风荷载引起的立杆弯矩标准值； M 单元桁架的弯矩设计值； N 立杆轴力设计值； NE 立杆的欧拉临界力； NGK 永久荷载引起的立杆轴力标准值； NQK 施工荷载引起的立杆轴力标准值； NwK 风荷载弓起的立杆轴力标准值； N 跨空支撑结构中落地部分的立杆附加轴力设计值： N, 悬挑支撑结构中落地部分的立杆附加轴力设计值： N 单元架的轴力设计值； N'E 单元桁架的欧拉临界力； R 水平杆剪力设计值； gk 支撑结构自重标准值与受风面积的比值：

2.2.2材料设计指标

nx 单元框架的向跨数 nz 立杆步数； Φ 钢管外径； V 挠度; [] 受弯构件容许度。

2. 2. 4 计算系数

R 框架式支撑结构的刚度比； k 框架式支撑结构的节点转动刚度： k 地基承载力调整系数； αi 扫地杆高度h1与步距h之比； α2 悬臂长度h2与步距h之比； α α1、α2中的较大值; αx 单元框架向间距与步距h之比； PH 单元框架计算长度的高度修正系数； βa 单元框架计算长度的扫地杆高度与悬臂长度修五 系数； 跨空支撑结构的附加轴力系数； 悬挑支撑结构的附加轴力系数： 入一 计算长细比； 入 单元桁架的等效长细比； 从 立杆计算长度系数； 构件的稳定系数； 单元架的稳定系数： 9 单元框架中加密区立杆的稳定系数

3.0.1支撑结构可分为框架式和桁架式。

3.0.3支撑结构所使用的构配件宜选用标准定型产品。

3.0.5支撑结构应与既有结构做可靠连接。

3.0.6施工前，应按有关规定编制、评审和审批施工方案，并 应进行技术交底。

4.1.1框架式支撑结构应采用半刚性节点连接的框架计算模型； 架式支撑结构应采用铰接节点连接的架计算模型。

水平杆设计计算； 2 构件长细比验算： 3 稳定性计算； 4 抗倾覆验算； 5 地基承载力验算。 4.1.3 支撑结构受压构件的长细比不应大于180；受拉构件及 剪刀撑等一般连系构件的长细比不应大于250。 4.1.4 框架式支撑结构的节点转动刚度值应按表4.1.4的规 定取值，其他形式节点的 式验确定

表4.1.4节点转动刚度值k

.5钢材的强度设计值和弹性模

4.1.6对支撑结构不规则、荷载不均匀等情况，应另行设计 计算。

风荷载（Q）的标准值，应按下式计算：

式中：ek 风荷载标准值（N/mm）； 高度之处的风振系数，应按现行国家标准《建筑 结构荷载规范》GB50009规定采用； W 基本风压（N/mm²），应按现行国家标准《建筑结 构荷载规范》GB50009规定采用，取重现期n= 10对应的风压值； z 风压高度变化系数，应按现行国家标准《建筑结 构荷载规范》GB50009规定采用； 的规定采用。

注：1μstw值可将支撑结构视为桁架，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》 50009的规定计算； 2Φ为挡风系数，Φ=1.2An/Aw，其中An为挡风面积，Aw为迎风面积； 3 全封闭：沿支撑结构外侧全高全长用密目网封闭； 4 半封闭：沿支撑结构外侧全高全长用密目网封闭30%70%； 5 散开：沿支撑结构外侧全高全长无密目网封。

表4.2.6荷载分项系数

4.2.7支撑结构设计时应取最不利荷载计算，参与支撑结构计

7支撑结构设计时应取最不利荷载计算，参与支撑结构计 各项荷载组合应符合表4.2.7规定。

参与支撑结构计算的各项荷载组

注：表中“十”仅表示各项荷载参与组合，而不代表数相加。

4.3.1当水平杆承受外荷载时，应进行水平杆的抗弯强度验算

4.3.1当水平杆承受外荷载时，应进行水平杆的抗弯强度验算

变形验算及水平杆端部节点的抗剪强度验算。 4.3.2水平杆抗弯强度验算应按下式计算：

4.3.2水平杆抗弯强度验算应按下式计算：

钢材强皮设 采用。 4.3.3节点抗剪强度验算应符合下式要求

4.3.3节点抗剪强度验算应符合下式要求

式中：R一 一水平杆剪力设计值（N）； VR 一节点抗剪承载力设计值，应按表4.3.3确定

4.3.4水平杆变形验算应符合下式要求：

式中：V 挠度（mm），应按本规范第4.3.5条计算： [］一一受弯构件容许挠度，为跨度的1/150和10mm中的 较小值。

1对水平杆为连续的支撑结构，当连续跨数超过三跨时宜 按三跨连续梁计算；当连续跨数小于三跨时，应按实际跨连续梁 计算。对水平杆不连续的支撑结构，应按单跨简支梁计算。 2当计算纵向水平杆时，跨度宜取立杆纵向间距（1.），当

计算横向水平杆时，跨度宜取立杆横向间距（）。

1：N一 立杆轴力设计值（N），应按本规范第4.4.5条 计算； 轴心受压构件的稳定系数，应根据长细比入按本判 范附录A取值；

N = YcNck + YoNQK

N = YGNGk +doYQ (NoK + N

式中：NGK 永久荷载引起的立杆轴力标准值（N）； NQK 施工荷载弓起的立杆轴力标准值（N）： NwK 风荷载引起的立杆轴力标准值（N），应按本规 范第4.4.6条计算； G一 永久荷载分项系数； Q 可变荷载分项系数； Q一可变荷载组合值系数，取0.9。 4.4.6风荷载作用于支撑结构，引起的立杆轴力标值（Nwk） 应按下列公式计算： 1无剪刀撑框架式支撑结构

2有剪刀撑框架式支撑结构

wk H NwK 2B

Nwk = nwa Pwk H2 2B

3桁架式支撑结构中的单元桁架按本规范第5.3.2条组 合时： 图 5. 3. 2（a）矩阵形组合时

图5.3.2（b）梅花形组合时

pwkH NwK B

3pwklbH B2

武中：pwk 风荷载的线荷载标准值（N/mm），Pwk=Wkla； H 支撑结构高度（mm）； B 支撑结构横向宽度（mm）； nwa 单元框架的纵向跨数； Wk H高度处风荷载标准值（N/mm²），应按本规范 第4.2.5条计算； la一一立杆纵向间距（mm); lb一一立杆横向间距（mm)。 4.4.7立杆弯矩设计值（M）应按下列公式计算：

4.4.7立杆弯矩设计值（M

有剪刀撑框架式支撑结构、桁架式支撑结构：

无剪刀撑框架式支撑结构：

式中: YQ 可变荷载分项系数：

Mwk = Mik + Mik

MwK 风荷载弓起的立杆弯矩标准值（N·mm）； MLK 风荷载直接作用于立杆引起的立杆局部弯矩标准 值(N · mm); MTK 风荷载作用于无剪刀撑框架式支撑结构弓起的立 杆弯矩标准值（N·mm）； h一立杆步距(mm); nb一一支撑结构立杆横向跨数。 8当支撑结构通过连墙件与既有结构做可靠连接时，可不 风荷载作用于支撑结构引起的立杆轴力（NWK）和弯矩 K）。 9无剪刀撑框架式支撑结构的立杆稳定性验算时，立杆计 度（L.）应按下式计算：

考虑风荷载作用于支撑结构引起的立杆轴力（NwK）和弯矩 (MTK）。 4.4.9无剪刀撑框架式支撑结构的立杆稳定性验算时，立杆计 算长度（l.）应按下式计算：

Lo = BHBaph

(4. 4. 10)

表4.4.10单元框架计算长度的高度修正系数B

11有剪刀撑框架式支撑结构和桁架式支撑结构的单元桁架 行局部稳定性验算时，立杆计算长度（lo）应按下式计算：

l0 =(1+2α)h

(4. 4. 11)

4. 4. 11)]

式中：α 为α1、α²中的较大值; α1 扫地杆高度h与步距h之比； 悬臂长度 h²与步距 h 之比 α2

α2悬臂长度h²与步距h之比。 12有剪刀撑框架式支撑结构当单元框架进行加密时（图 12），加密区立杆的稳定系数（g）应按下列公式计算： 1立杆步距不加密时：

4.4.12有剪刀撑框架式支撑结构当单元框架进行加密时（

式中： 未加密时立杆的稳定系数； 加密区立杆的稳定系数

图4.4.12有剪刀撑框架式支撑结构的立杆加密平面图 1一立杆；2一水平杆；3一竖向剪刀撑；4一水平剪刀撑；5一加密区 4.4.13桁架式支撑结构中的单元架整体稳定性验算应按下 列公式计算： 1不组合风荷载时：

图4.4.12有剪刀撑框架式支撑结构的立杆加密平面图 一立杆；2一水平杆；3一竖向剪刀撑；4一水平剪刀撑；5一加密区

列公式计算： 1 不组合风荷载时:

M= Q 2pwklbH B

4.5支撑结构抗倾覆验算

H ≤ 0. 54 gk B zh

武中: gk 支撑结构自重标准值与受风面积的比值（N/

mm²)，gk G2K LH

G2K一一支撑结构自重标准值（N）； L一一支撑结构纵向长度（mm)； 支撑结构横向宽度（mm）； H 支撑结构高度（mm）； &k 风荷载标准值（N/mm²），应按本规范第4.2.5条 计算。 5.2符合下列情况之一时，可不进行支撑结构的抗倾覆验算 1支撑结构与既有结构有可靠连接时： 2支撑结构高度（H）小于或等于支撑结构横向宽度（B）的

1支撑结构与既有结构有可靠连接时： 2支撑结构高度（H）小于或等于支撑结构横向宽度（B）的 3倍时。

式中：p一一立杆基础底面的平均压力设计值（N/mm²），p= N. A N一一支撑结构传至立杆基础底面的轴力设计值（N）； fg一地基承载力设计值（N/mm²）; Ag一立杆基础底面积（mm²）。 4.6.2支撑结构地基承载力应符合下列规定：

GB/T 50109-2014 工业用水软化除盐设计规范fe = k.fak

式中：fak 地基承载力特征值。岩石、碎石土、砂土、粉土、 黏性土及回填土地基的承载力特征值，应按现行 国家标准《建筑地基基础设计规范》GB50007的 规定确定； k一 支撑结构的地基承载力调整系数，宜按表4.6.2确定，

表4.6.2地基承载力调整系数k.

2当支承于结构构件上时，应按现行国家标准《混凝土结 构设计规范》GB50010或《钢结构设计规范》GB50017的有关 规定对结构构件承载能力和变形进行验算。 4.6.3立杆基础底面积（Ag）的计算应符合下列规定： 1当立杆下设底座时，立杆基础底面积（A）取底座面积： 2当在夯实整平的原状土或回填土上的立杆，其下铺设厚 度为50mm～60mm、宽度不小于200mm的木垫板或木脚手板 时，立杆基础底面积可按下式计算：

2当支承于结构构件上时，应按现行国家标准《混凝 构设计规范》GB50010或《钢结构设计规范》GB50017的 规定对结构构件承载能力和变形进行验算。

中： Ag 立杆基础底面积（mm²）GB/T 40540-2021 航天器用导热硅脂规范.pdf，不宜超过0.3m²； a 木垫板或木脚手板宽度（mm）； 沿木垫板或木脚手板铺设方向的相邻立杆间距 (mm)。