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《叠层橡胶支座隔震技术规程》CECS126：2001.pdf

宜选择对抗震有利地段作为隔震结构的场地，避升不利地 当无避开时应采取有效措施。不应选用危险地段作为隔震结

3.2.2隔震结构的地基应稳定,可靠。

.2隔震结构的地基应稳定、

1对于甲类建筑、体型复杂或有特殊要求的隔震结构，其阳 案宜通过对结构模型的模拟地震振动台试验确定。

QYBN 0004S-2016 四川盐帮年代食品有限公司 调味油震方案宜通过对结构模型的模拟地震振动台试验确定。

宜通过对结构模型的模拟地震振动台试验确定。 对于较重要的隔震结构，宜设置地震反应观测系统。

.2对于较重要的隔震结构,宜设置地震反应观测系统。

3.3.2对于较重要的隔震结构,宜设置地震反应观测系

4本早适用于米用登 阀晨 的各类房屋结构的设计。建筑结构采用的隔震方案，宜符合下列 要求： 1非隔震时,结构基本周期小于1.0sc 2体型基本规则，且抗震计算可采用《建筑抗震设计规范 GB50011规定的底部剪力法的结构。 3建筑场地宜为1、Ⅱ、血类，并应选用稳定性较好的基础类 型。 4风荷载和其它非地震作用的水平荷载标准值产生的总水 平力，不宜超过结构总重力的10%。 5隔震层宜设置在结构第一层以下的部位，应提供必要的竖 句承载力、侧向刚度和阻尼；穿过隔震层的设备配管、配线，应采用 柔性连接或其它有效措施，以适应隔震层在罕遇地震下的水平位 移。 当不满足上述要求时，应进行详细的结构分析并采取可靠措 施。 体型复杂或有特殊要求的结构采用隔震方案时，宜通过模型 试验后确定。

4.1.2房屋隔震设计应根据预期的水平向减震系数和位移控制

验算：其水平刚度、竖向刚度、阻尼、荷载－位移关系等特性应根据 本规程第6章的规定经试验确定。

4.1.3 隔震房屋两个方向的基本周期相差不宜超过较小值的 30%。 4.1.4对满足第4.2.1条规定的隔震房屋，水平地震作用和地震 反应可采用等效侧力法计算；对其他情况，除可采用等效侧力法计 算外，尚应采用时程分析法计算。

隔震结构的地震作用计算、抗震验算和抗震措施： 1隔震层以上结构的水平地震作用应根据水平向减震系数 确定。 2竖向地震作用计算和抗震验算，凡本章未明确规定者，仍 采用本地区设防烈度。 3丙类建筑中隔震层以上结构的抗震措施，当水平向减震系 数为0.75时不应降低非隔震时的有关要求；水平向减震系数不大 于0.50时，可适当降低非隔震时的要求，但与抵抗竖向地震作用 有关的抗震构造措施不应降低。 4下部结构的地震作用计算、抗震验算和抗震措施，应满足 本规程第4.5.1~4.5.5条的相关要求。 4.1.6隔震房屋的地基基础设计和抗震措施，应符合本地区设防 烈度的要求。当在设防烈度下非隔震房屋符合《建筑抗震设计规 范》GB50011规定的地基和基础不进行抗震验算的范围时，隔震房 屋的地基和基础也可不进行验算。 4.1.7计算隔震结构水平地震作用时，水平向减震系数可按下列 mLi

4.1.7计算隔震结构水平地震作用时，水平向减震系数可按下列 原则确定： 1在一般情况下，水平向减震系数应通过隔震房屋和非隔震 房屋在多遇地震作用下各层最大层间剪力的比值确定。

4.1.7计算隔震结构水平地震作用时，水平向减震系数可按下列

1在一般情况下，水平向减震系数应通过隔震房屋和 房屋在多遇地震作用下各层最大层间剪力的比值确定。

当隔震结构各层最大层间剪力与非隔震结构对应层最大层间 剪力的比值中的最大值不大于表4.1.7中数值时，可按表确定相 应水平向减震系数；水平向减震系数的取值不应低于0.25。

表4.1.7确定水平向减震系数的比值划分

砌体结构的水平向减震系数，可根据隔震体系的基本周 下式确定：

= /2 n2( Tg/ Ti)

= /2n2( Tg/ T) ( T。/ Tg)0.9

式中T。一一非隔震结构的计算周期,当小于特征周期时应采用 特征周期的数值；： Ti一隔震体系的基本周期，不应大于5倍特征周期值。 4砌体结构及与砌体结构周期相当的结构，隔震体系的基本 周期可按下式计算：

Ti = 2元 √G/Kg

式中G一上部结构总重力代表值： K一一隔震层水平有效刚度，可按本规程第4.2.6条确定； g一重力加速度。 4.1.8隔震层以上的首层梁板应作为隔震房屋的上部结构构件 参与结构分析。 4.1.9体型基本规则的隔震房屋可不设置防震缝。体型复杂的 房屋不设防震缝时，应选用符合实际的结构计算模型进行较精确 的抗震分析，并根据其局部应力、变形集中及扭转影响，采取措施 提高抗震能力。 4.1.10隔震房屋仅在上部结构首层以上设置伸缩缝时，缝的宽 蔓应满足《建筑抗震设计规范》GB50011对不同房屋防震缝宽度的

参与结构分析。 4.1.9体型基本规则的隔震房屋可不设置防震缝。体型复杂的 房屋不设防震缝时，应选用符合实际的结构计算模型进行较精确 的抗震分析，并根据其局部应力、变形集中及扭转影响，采取措施 提高抗震能力。

4.1.9体型基本规则的隔震房屋可不设置防震缝。体型复

房屋不设防震缝时，应选用符合实际的结构计算模型进行较 的抗震分析，并根据其局部应力、变形集中及扭转影响，采取 提高抗震能力。

4.1.10隔震房屋仅在上部结构首层以上设置伸缩缝时，缝的宽 度应满足《建筑抗震设计规范》GB50011对不同房屋防震缝宽度的 要求。

4.1.11隔震房屋上部结构与其他房屋或结构相邻时应

4.2地震作用和地震反应计算

4.2.1隔震房屋为砌体房屋或砌体房屋结构基本周期相当的房 屋，并且满足第4.1.1条的要求时，可采用等效侧力法计算。 4.2.2采用等效侧力法时，隔震房屋的地震作用可按第4.2.3~ 4.2.9条和第4.2.13条计算。采用时程分析法时，隔震房屋的地 震作用可按第4.2.10~4.2.14条计算。 4.2.3结构阻尼比为0.05时的地震影响系数α，应根据烈度、场 地类别、特征周期分区和结构自振周期按图4.2.3采用，其最大值

429茶利第4.23茶计算。采用的时程析法时，隔震房屋的地 震作用可按第4.2.10~4.2.14条计算。 4.2.3结构阻尼比为0.05时的地震影响系数α，应根据烈度、场 地类别、特征周期分区和结构自振周期按图4.2.3采用，其最大值 αmax按第4.2.5条的规定确定。场地相关反应谱特征周期Tg，根 据场地类别和特征固期分区按《建筑抗震设计规范》GB50011的有

地类别、特征周期分区和结构自振周期按图4.2.3采用，其最大值 αmax按第4.2.5条的规定确定。场地相关反应谱特征周期Tg，根 据场地类别和特征周期分区按《建筑抗震设计规范》GB50011的有

关规定确定。隔震结构的自振周期T可采用与隔震结构相应的 计算模型经计算确定。

图4.2.3地震影响系数曲线

图中α一 地震影响系数： αmax 地震影响系数最大值； 结构自振周期； T 一场地相关反应谱特征周期，按《建筑抗震设计规 范》GB50011确定； 曲线下降段的衰减指数； 71 直线下降段的斜率； 72—阻尼调整系数。

按图4.2.3确定，其中的形状参数应按下列规定调整： 1曲线下降段的衰减指数,应按下式确定：

式中一曲线下降段的衰减指数； 一一阻尼比，隔震结构可近似取隔震层的有效阻尼比。 2直线下降段的斜率，应按下式确定：

式中n1——直线下降段的斜率,当 n1小于零时应取 1=0。 4.2.5计算隔震房屋地震作用时，应符合下列规定： 1结构阻尼比为0.05时，房屋结构的水平地震影响系数最 大值应按表4.2.5采用。

n1—直线下降段的斜率,当 n 小于零时应取 n1=0。 计算隔震房屋地震作用时，应符合下列规定：

式中1 直线下降段的斜率，当1小于零时应取

4.2.5计算隔震房屋地震作用时，应符合下列规定

1结构阻尼比为0.05时，房屋结构的水平地震影响系数最 大值应按表4.2.5采用。

表4.2.5水平地震影响系数最大αmax（阻尼比0.05)及

设计基本地震加速度值

注：地震影响栏中括号内的数值分别用于设计基本地震加速度为0.15g和 0.30g的地区，g为重力加速度。 2阻尼比不等于0.05时，表4.2.5中的数值应乘以下列阻 尼调整系数：

3计算水平地震作用时，水平地震影响系数的最大值可采用 表4.2.5规定的水平地震影响系数最大值和第4.1.7条规定的水 平向减震系数的乘积。隔震结构的总水平地震作用不得低于6度 设防时非隔震结构的总水平地震作用。当考虑竖向地震作用时 竖向地震影响系数最大值不应降低。 4相应于设防烈度的设计基本地震加速值，应按表4.2.5采 用。

及其分布按下列规定计算（图4.2.6)

W K K K;s 1 1 K

式中K一一隔震层水平有效刚度，为隔震层所有隔震支座、阻尼 装置的有效刚度之和； K;、Si—单个隔震支座或阻尼装置的有效刚度和有效阻 尼； （一一隔震层的有效阻尼比。

3对一般隔震结构，质点或第讠层)的水平地震作用标准 值可按下式计算：

G,H; Fik = Fek (i=1,.,n) 2 cH;

式中Fik 作用于质点讠的水平地震作用标准值； G;、Gj一一集中于质点 i、i的重力代表值; H;、Hj分别为质点i、i的计算高度。 4砌体结构和与砌体结构基本周期相当的结构,质点（或

第层）的水平地震作用标准值可按下式计算！

Fek (i=1,.,n) Gi

4.2.7采用等效侧力法时，层间剪力应按下式计算

Vik一一层间剪力标准值； Fik一一作用于质点i的水平地震作用标准值。 采用等效侧力法时，隔震层水平位移可按下列规定计算： 隔震层的水平位移可按下式计算，

.2.8采用等效侧力法时 位别按下刻规算：

隔震层的水平位移可按下式计算：

式中u一 隔震层水平位移； 入s一一一近场系数。甲、乙类建筑距发震断层不大于 5km 时 入s取1.5;5~10km时取1.25;大于10km时取1.0。 丙类建筑可取1.0。 2考虑扭转影响时，第i个隔震支座或阻尼装置的水平位移 宜乘以下列修正系数：

β: = 1 + 12er;/(62 + [2)

4.2.9隔震支座由试验确定设计参数时，竖向荷载应符合第4.3. 2条第5款中的平均压应力限值，对多遇地震验算，宜采用水平加 载频率为0.3Hz且隔震支座剪切变形为50%的水平刚度和等效粘 滞阻尼比；对罕遇地震验算，直径小于600mm的隔震支座宜采用 水平加载频率为0.1Hz且隔震支座剪切变形不小于250%时的水 平动刚度和等效粘滞阻尼比；直径不小于600mm的隔震支座可采 用水平加载频率为0.2Hz且隔震支座剪切变形为100%时的水平 动刚度和等效粘滞阻尼比。

1对甲、乙类建筑应选用符合工程地震和场地特性的人工模 拟地震加速度时程曲线及实际强震记录的地震波。数量不宜少于 4条，其中至少有1条人工模拟地震加速度时程曲线。 2对其它类建筑，应选用符合工程地震和场地特性的人工模 拟地震加速度时程曲线及实际强震记录的地震波。数量不宜少于 3条，其中至少有1条人工模拟地震加速度时程曲线。 3所选地震波的平均地震影响系数曲线应与图4.2.3给定 的地震影响系数曲线在统计意义上相符。 4地震加速度时程的最大值可按表4.2.10采用。

表4.2.10时程分析用地震加速度时程的最大值（cm/S）

注：括号内数值分别用于设计基本地震加速度取本规程表4.2.5中0.15g和 0.30g的地区,

注：括号内数值分别用于设计基本地震加速度取本规程表4.2.5中0.15g和 0.30g的地区。

1对甲、乙类建筑，隔震体系的计算模型宜考虑结构杆件的 空间分布、隔震支座的位置、隔震房屋的质量偏心、在两个水平方 向的平移和扭转、隔震层的非线性阻尼特性以及荷载－位移关系 特性，并有不少于两个不同力学模型的计算结果进行比较分析。

2对一般建筑，可采用层间剪切模型，考虑隔震层的有效刚 度和有效阻尼比。 3隔震房屋上部结构和下部结构的荷载一位移关系特性可 采用线弹性模型。 4.2.12当采用多条地震波进行时程分析时，计算结果宜取平均 值。当处于发震断层10km以内，且输入地震波未计入近场影响 时，对甲、乙类建筑，计算结果尚应乘以近场影响系数：5km以内取 1.5,5km 以外取 1.25。 4.2.13当需要考虑双向水平地震作用下的扭转地震作用效应 时其值可按下式中的较大值确定，

S = S + (0.85S,)3 S = Vs2 + (0.85Sx)2

式中S—一仅考虑X向水平地震作用时的地震作用效应； S,一一仅考虑Y向水平地震作用时的地震作用效应。 4.2.14平面不规则结构的隔震层水平位移可采用时程分析法进 行二维分析计算，隔震层水平位移为考虑偏心的最大位移。 4.2.15当上部结构考虑竖向地震作用时，在8度和9度时竖向 地震作用标准值分别不应小于隔震层以上结构总重力代表值的 20%和40%。

1隔震层可由隔震支座、阻尼装置和抗风装置组成。阻尼装 置和抗风装置可与隔震支座合为一一体，亦可单独设置。必要时可 设置限位装置。 2隔震层刚度中心宜与上部结构的质量中心重合。 3隔震支座的平面布置宜与上部结构和下部结构中竖向受 力构件的平面位置相对应。隔震支座底面宜布置在相同标高位置

上，必要时也可布置在不同的标高位置上。 4同一房屋选用多种规格的隔震支座时，应注意充分发挥每 个隔震支座的承载力和水平变形能力。 5同一支承处选用多个隔震支座时，隔震支座之间的净距应 天于安装和更换时所需的空间尺寸。 6设置在隔震层的抗风装置宜对称、分散地布置在建筑物的 周边。

5同一支承处选用多个隔震支座时，隔震支座之间的净距应 天于安装和更换时所需的空间尺寸。 6设置在隔震层的抗风装置宜对称、分散地布置在建筑物的 周边。 7 抗震墙下隔震支座的间距不宜大于2.0m。 4.3.2 隔震层的受压承载力验算应符合下列要求： 1隔震层总受压承载力设计值应大于上部结构总重力代表 值的1.1倍。 2每个隔震支座的受压承载力设计值应大于上部结构传递 到隔震支座的重力代表值。 3当上部结构必须按第4.3.7条进行抗倾覆验算时，隔震支 座的承载能力应符合第4.3.7条中第4、5款的要求。 4当上部结构必须按第4.4.1条第3款考虑竖向地震作用 时，上部结构传递到隔震支座的重力代表值，8度和9度时可分别 取上部结构重力代表值的20%和40%。 5隔震支座的受压承载力设计值应符合下列规定： 1）当形状系数S1≥15、S2≥5时，对于甲类建筑，压应力 设计值不宜大于10MPa；对于乙类建筑，压应力设计值不宜大于 12MPa；对于丙类建筑，压应力设计值不宜大于15MPa，但对于直径 小于300mm的隔震支座，压应力设计值不宜大于12MPa。 2）当形状系数不满足上述要求时，压应力设计值应适当 降低。当5>S2≥4时，降低20%；当4>S2≥3时，降低40%。 4.3.3隔震层连接部件（如隔震支座或抗风装置的上、下连接件 连接用预埋件等）应按罕遇地震作用进行强度验算。

式中VRw一 抗风装置的水平承载力设计值。当抗风装置是隔 震支座的组成部分时，取隔震支座的水平屈服荷载 设计值；当抗风装置单独设置时，取抗风装置的水 平承载力，可按材料屈服强度设计值确定； w一风荷载分项系数,采用1.4; Vwk一一风荷载作用下隔震层的水平剪力标准值。 4.3.5隔震层中各隔震支座在罕遇地震作用下的最大水平位移 应满足下列要求：

Umax ≤ 0.55d Umax ≤ 3t.

式中 lmax 在罕遇地震作用下考虑扭转影响时隔震支座最大 水平位移,按第4.2.8条计算； d一一隔震支座直径； tt一一隔震支座橡胶层总厚度。 4.3.6 隔震支座的弹性恢复力应符合下列要求：

Ki00 t. ≥ 1.40 Vrw

式中K100 一 隔震支座在水平剪切应变100%时的水 度。

1隔震房屋的高宽比超过《建筑抗震设计规范》BG50011的 相应规定时，应进行抗倾覆验算。 2隔震房屋抗倾覆验算包括结构整体抗倾覆验算和隔震支 座承载力验算。 3进行结构整体抗倾覆验算时，应按罕遇地震作用计算倾覆 力矩，并按上部结构重力代表值计算抗倾覆力矩。抗倾覆安全系 数应大于1.2。 4上部结构传递到隔震支座的重力代表值应考虑倾覆力矩 所引起的增加值。 5在罕遇地震作用下,隔震支座不宜出现受拉应力。当隔震

4.3.8隔震层的构造应符合下列要求： 1隔震支座与上部结构、下部结构应有可靠的连接。 2与隔震支座连接的梁、柱、墩等应考虑水平受剪和竖向局 部承压，并采取可靠的构造措施，如加密箍筋或配置网状钢筋。 3利用构件钢筋作避雷线时，应采用柔性导线连通上部与下 部结构的钢筋。 4穿过隔震层的竖向管线应符合下列要求： 1）直径较小的柔性管线在隔震层处应预留伸展长度，其 直不应小于隔震层在罕遇地震作用下最大水平位移的1.2倍： 2）直径较大的管道在隔震层处宜采用柔性材料或柔性 接头； 3）重要管道、可能泄漏有害介质或燃介质的管道，在隔 震层处应米用柔性接头。 5隔震层设置在有耐火要求的使用空间中时，隔震支座和其 也部件应根据使用空间的耐火等级采取相应的防火措施。 6隔震层所形成的缝隙可根据使用功能要求，采用柔性材料 封堵、填塞。 7隔震层宜留有便于观测和更换隔震支座的空间。 8上部结构及隔震层部件应与周围固定物脱升。与水平方 向固定物的脱开距离不宜少于隔震层在罕遇地震作用下最大位移 的1.2倍，月不小于200mm；与竖直方向固定物的脱开距离宜取所 采用的隔震支座中橡胶层总厚度最大者的1/25加上10mm，且不 小于15mm

上部结构的截面抗震验算应符合下列规定： 上部结构的截面抗震验算，应按现行国家标准《建筑抗震

4.4.3上部结构的抗震变形验算应按下列要求进

2在多遇地震作用下，层间弹性位移角限值可按现行国家标 准《建筑抗震设计规范》GB50011的规定执行。 3在罕遇地震作用下，上部结构的层间弹塑性位移角限值可 按现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011规定值的1/2采 用。

注：9度时甲乙类建筑层数不宜多于五层

注：8度时甲乙类建筑层数不宜多于六层，9度时层数不宜多于四层

4.5下部结构和地基基础设计

4.5.1隔震层以下结构（包括支墩，柱子，墙体，地下室等）的地震 作用和抗震验算，应按罕遇地震作用下隔震支座底部的水平剪力 竖向力及其偏心距进行验算。

4.5.2上部结构和隔震层传至下部结构顶面的水平地震作

按隔震支座的水平刚度分配；当考虑扭转时，尚应计及隔震月 转刚度。

4.5.3地基基础的抗震验算和地基处理，可按照现行国家

现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011规定的设防烈度进行 验算。

施应按提高一个液化等级确定，直至全部消除液化沉陷。

的要求，应将全桥分成几段，每段中墩、台基础所处的地质 近。

1.5·对采用隔震支座的桥梁，应在温差适中时架梁，以减 变形引起的内力和变形

5.1.6对采用隔震支座的桥梁,应按设防烈度进行支座,

GA/T 1486-2018 安全防范 虹膜识别应用程序接口规范础的强度和稳定性验算：对应于各设防烈度的地震加速度 5.1.6采用。

表5.1.6水平地震加速度

采用隔震支座的I、Ⅱ、Ⅲ级公路、铁路桥，当出现下列情

况之一时，必须限制隔震支座在设防烈度下的水平剪应变不大于 120%；建造墩、台用的混凝土强度等级不低于C20；墩身从基础顶 面至两倍墩身截面最小尺寸的高度范围内，所配箍筋直径应不小 于12mm，间距应不大于100mm： 1跨度大于60m或桥长大于100m； 2 桥墩常年水深大于5m： 3桥墩、台基础位于松软或可液化土地基上： 4桥墩高度大于20m。 5.1.8对抗震设防区内已有的公路、铁路桥梁，当桥墩、台及基础 的强度不满足抗震要求时，在不影响桥梁正常使用的条件下，可采 用隔震支座取代传统支座。 5.1.9对采用隔震支座的桥梁，全桥各桥墩的基本周期不宜大于

大于相应梁上承受的车辆或列车制动力、车辆摇摆力最大值的 1.2倍。

1.2倍。 5.2.2每一孔（或一联)梁所有隔震支座的屈服前刚度之和，应使 梁在承受车辆或列车制动力、或车辆摇摆力时产生的梁体最大位 移设计值满足正常运营要求。

5.2.2每一孔(或一联)梁所有隔震支座的屈服前刚度之和

主承受车辆或列车制动力、或车辆摇摆力时产生的梁体最大位 计值满足正常运营要求。

应大于在设防烈度下隔震支座承受剪力设计值的1.5倍。在设防 烈度下每个隔震支座承受的剪力设计值GB/T 34033.1-2017 船舶与海上技术 船舶防污底系统风险评估 第1部分：船舶防污底系统用防污活性物质的海洋环境风险评估方法，可按下式计算：