标准规范下载简介：
内容预览由机器从pdf转换为word，准确率92%以上，供参考
SPM_平安金融中心项目_施工管理阶段_主体结构施工方案_101核心筒爬模施工附加方案.pdf【核心筒液压爬模施工附加方案】
中国建筑一局（集团）有限公司平安金融中心项目部
建筑一局（集团）有限公司平安金融中心项目部
【核心筒液压爬模施工附加方案】
GB/T 31404-2015 核电站海水循环系统防腐蚀作业技术规范建筑一局（集团）有限公司平安金融中心项目部
【核心筒液压爬模施工附加方案】
在搭爬模上平台槽脚手架时，所有架子工必须具备特种作业操作证或特种作业临时操作 正，并在施工前接受相应三级教育等准许施工证件。 32施工材料用量统计表
【核心筒液压爬模施工附加方案】12电钻13mm、23mm把43.3劳动力计划序号种人 数备1架子工20上岗证2 杂工153.4搭设时间计划由于现场爬模正在施工，作业面较为狭窄，且材料进场需要时间，脚手架搭设共需4天。四、爬模上平台脚手架施工工艺流程及施工方法4.1爬模上平台脚手架施工工艺流程定位、清理→C型钢开孔与平台方管立柱用螺栓连接→Φ48X3.5短钢管焊接在C型钢上→竖立杆→扣扫地杆→大横杆→小横杆→设抛撑（斜杆）、剪刀撑→扶手栏杆→脚手板→挡脚板→镀锌铁丝网→检查、验收→投入使用。4.2爬模上平台脚手架搭设构造1、立杆内外排立杆长分别为3.6m和4.8m，用对接扣件将立杆与焊接在C型钢上的短钢管扣接，2、大横杆（纵向水平杆）大横杆对立杆起约束作用，与立杆用直角扣件扣紧，大横杆之间采用对接扣件连接，接头与相邻立杆距离≤500mm。相邻的两根大横杆的接头应相互错开，水平间距应≥500mm，同一排大横杆水平偏差不大于50mm及L/250。3、小横杆（横向水平杆）每一主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接在立杆上，在任何情况下，均不得拆除作为基本构架结构杆件的小横杆。4、扫地杆脚手架须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距C型钢表面高150mm处的立杆上；横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。5、剪刀撑VIII
建筑一局（集团）有限公司平安金融中心项目部
【核心筒液压爬模施工附加方案】
1、脚手架底部钢管焊接 在C型钢上焊接一段长300mm的Φ48×3.5钢管。钢管焊接在C型钢上时，焊缝的焊脚 尺寸不小于3mm
建筑一局（集团）有限公司平安金融中心项目部
【核心筒液压爬模施工附加方案】
建筑一局（集团）有限公司平安金融中心项目部
【核心筒液压爬模施工附加方案】
建筑一局（集团）有限公司平安金融中心项目部
4.4爬模上平台脚手架的使用
【核心筒液压爬模施工附加方案】
1、在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构件以及整体性杆件。 2、在使用脚手架绑扎钢筋时，工人上架作业前，先行检查有无影响安全作业的问题存在 在排除和解决后方可作业，发生异常和危险情况时，应立即通知架上人员撤离。 3、工人在收工前应清理脚手架工作面，在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品。 5、脚手架使用过程中，每日安排专门测量人员对脚手架垂直度进行监测，确保脚手架垂 直度满足规范要求，保证脚手架的安全使用。 6、脚手架搭设完成后，应先进行内部验收，确保安全。 7、因核心筒爬模爬升高处后存在一定风险，如遇大风、雨雾等天气，禁止在脚手架上进 行钢筋绑扎作业。 8、脚手架绑扎钢筋时，严禁钢筋在操作面上堆载，钢筋绑扎时应由架体上平台工人将钢 筋递送给脚手架操作面上钢筋绑扎操作人员手中，进行钢筋绑扎。
1、拆除顺序 脚手架的拆除顺序与搭设顺序相反，须遵循先搭后拆，后搭先拆的原则，严禁上下同时 作业。 脚手架拆除顺序为镀锌铁丝网→栏杆→脚手板→剪刀撑→小横杆→大横杆→立杆。 2、安全管理 （1）操作人员必须戴好安全帽、系好帽带、带上工具袋，悬空、临空作业必须系好安全 带； （2）脚手架拆除前应仔细清除杂物，用容器装运出场，严禁抛扔杂物，确认清除干净后 才能拆架； （3）拆除的杆配件应以安全的方式运出和卸下，必须绑扎牢固或装入容器内才可吊下 严禁向下抛掷，拆除过程中应作好配合，协调工作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性作 业。 （4）不准分立面拆架或在上下两步同时拆架，应做到一步一清。 （5）拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件。拆大横杆、剪刀撑时，应先拆中间
建筑一局（集团）有限公司平安金融中心项目部
【核心筒液压爬模施工附加方案】
扣件，然后托住中间，再解端头扣件。 （6）拆架区域设置警戒线，做好危险区域标识，安排专人看守，非操作人员不得入内； （7）拆除时要统一指挥，动作协调，互相配合，当解开与其他人有关的结扣时，应先通 知对方，以防坠落，并严格听从现场指挥人员的指挥。 （8）拆除期间，现场指挥人员应仔细检查，不得留下隐患部位； （9）所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着； （10）脚手架拆除后将材料分类堆放至指定位置； （11）拆除钢管脚手架时，注意不要损坏上平台钢跳板及外防护屏，若有损坏须及时通 知相关人员恢复，保证架体安全。
五、质量要求及质量保证体系
5.1进场（搭设前）脚手架材料质量标准
5.2脚手架的质量要求
STE【核心筒液压爬模施工附加方案】壁厚3.5mm0. 5mm2钢管两端面切斜偏差1. 7mm塞尺、拐角尺3钢管外表面锈蚀深度≤0.5mm游标卡尺各种杆件的端部弯曲1≤≤5mm1. 5m4钢管弯曲3m<1≤4m≤12mm钢板尺立杆4m<1≤6.5m≤20mm水平杆、斜杆1≤6.5m≤30mm脚手板板1≤4m≤12mm5钢板尺面翘曲L>4m<16mm6脚手板板面扭曲≤5mm钢板尺脚手架搭设的质量要求及检验方法项次项目技术要求允许偏差(mm)检查方法及工具最后验收垂直度±100吊线、卷尺经纬仪不同设计高度立搭设中垂直度偏允许偏差△杆差的高度(mm)吊线、卷尺1垂直经纬仪H=2m±7±7度H=30m±30±1002间距步距偏差±20钢卷尺纵距偏差±503间距钢卷尺横距偏差±204纵向水平根杆两端±20水平仪或水准XIV
建筑一局（集团）有限公司平安金融中心项目部
【核心筒液压爬模施工附加方案】
5.3脚手架的检查与验收
1、核心简爬模上平台脚手架高度为4.8m，在脚手架搭设完成后进行自检，报监理、业 主检查验收合格后脚手架才能投入使用。 2、脚手架使用过程中需定期检查： （1）检查的内容 ①脚手架垂直度是否符合规范要求： ②杆件的设置和连接是否符合要求； ③最底部的短立杆是否开焊，立杆是否悬空：
建筑一局（集团）有限公司平安金融中心项目部
【核心筒液压爬模施工附加方案】
④扣件螺丝是否松动； ③安全防护措施是否符合要求； C型钢与平台连接是否稳固； （2）检查的时间频率 脚手架使用期间，由安全部负责脚手架安全检查，每日对脚手架安全情况检查2次，垂 直度由分包测量人员负责，并向安全部汇总测量结果
1、施工前工程技术人员向全体施工人员做详细的安全技术交底。 2、脚手架搭设由持证人员进行，严格按方案及《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规 范》进行施工，控制好立杆的垂直度，横杆水平度并确保节点符合要求， 3、高空作业，工人上架操作时必须戴好安全帽、系好安全带、穿上防滑鞋。 4、当有六级及六级以上大风和雾、雨天气时应停止脚手架的搭设和拆除作业。 5、严禁架上操作人员在操作面上奔跑、退行、嬉闹和坐在栏杆上，避免发生碰撞、闪失 失衡、脱手、滑跌和落物等不安全作业。 6、严禁在人行通道上堆放材料，杂物必须及时清除。 7、严禁拆除脚手架的基本构架杆件，确需临时拆除时，必须经项目技术部同意，采取相 应措施，并在作业完毕后，及时恢复。 8、在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守
附件爬模上平台脚手架计算书
核心筒爬模上平台脚手架搭设方式为双排脚手架，脚手架钢管类型为Φ48×3.5钢管， 脚手架搭设高度H取为4.8m，脚手架沿纵向搭设长度外架L=30m，立杆步距h=1.8m，立杆纵 距或跨距1a=1.5m，立杆横距1.取较大值外架横距1.=0.9m，横向水平杆计算外伸长度a,=0.15m， 内立杆离核心简墙表面距离a=0.2m，本脚手架不设置双立杆
建筑一局（集团）有限公司平安金融中心项目部
【核心筒液压爬模施工附加方案】
脚手架横向水平杆布置在纵向水平杆上，6m长纵向水平杆上横向水平杆根数n=5，横杆 抗弯强度设计值［f]=205N/mm²，横杆截面惯性矩I=121900mm，横杆弹性模量E=206000N/mm² 横杆截面抵抗矩W=5080mm
承载能力极限状态 q=1.2×(0.038+Gk×1/(n+1))+1.4×G×1./(n+1)=1.2×(0.038+0.35X 1.5/(,5+1))+1.4×3×1.5/(5+1)=1.2kN/m 正常使用极限状态 q=(0.038+Gkjb×1a/(n+1))+G.×1a/(n+1)=(0.038+0.35×1.5/(5+1))+3X 1. 5/ (5+1)=0. 88kN/m 计算简图如下：
建筑一局（集团）有限公司平安金融中心项目部
【核心筒液压爬模施工附加方案】
1. 3. 1 抗弯验算
Maax=max[q1b/8，qa/2]=max[2.36X0.9*/8，2.36X0.15/2]=0.24kN·m 0=Max/W=0.24X10°/5080=46.96N/mm≤[f]=205N/mm 满足要求 1.3.2挠度验算 Vmx=max[5q'1,/(384EI)，q'at/(8EI)]=max[5×1.71×900*/(384×206000×121900) .71×150*/(8×206000×121900))=0.583mm Vmax=0.583mm≤［v］=min[1b/150，10]=min[900/150，10]=6mm 满足要求
1.3. 2 挠度验算
1.3.3支座反力计算
承载能力极限状态 Rmax=q(1.+a)*/(21b)=2.36×(0.9+0.15)*/(2×0.9)=1.44kN 正常使用极限状态 Rax=q(1,+a)*/(21.)=1.71×(0.9+0.15)"/(2×0.9)=1.05kN
建筑一局（集团）有限公司平安金融中心项目部
承载能力极限状态 由上节可知F,=Rax=1.44kN q=1.2X0.038=0.046kN/m 正常使用极限状态 由上节可知F，=Rmx=1.05kN q'=0. 038kN/m 1.4.1抗弯验算 计算简图如下：
【核心筒液压爬模施工附加方案】
弯矩图（kN·m） 0=Max/W=0.58X10°/5080=115.03N/mm≤[f]=205N/mm
建筑一局（集团）有限公司平安金融中心项目部
【核心筒液压爬模施工附加方案】
1.05kN1.05kN 1.05kN1.05kN 1.05kN1.05kN 0.04kN/m 0.04kN/m 0.04kN/m +++++++++++++++++++** A [1] A [2] A3 [3] 4 卡 1500 + 1500 1500 +
1.4.3支座反力计算
承载能力极限状态 R.=3. 34kN
1.5扣件抗滑承载力验算
扣件抗滑移折减系数为0.85， 扣件抗滑承载力验算： 横向水平杆：Rmx=1.44kN≤R。=0.85×8=6.8kN 纵向水平杆：Rmax=3.34kN≤R。=0.85×8=6.8kN 满足要求
脚手架搭设高度H=4.8m，脚手架钢管采用Φ48x3.5钢管，每米立杆承受结构自重标准值 gk=0.129kN /m
1.6.1立杆静荷载计算
建筑一局（集团）有限公司平安金融中心项目部
【核心筒液压爬模施工附加方案】
1、立杆承受的结构自重标准值Nclk 单外立杆：Nclx=(gk+（1,+a）Xn/2×0.038/h)XH=(0.129+(0.9+0.15)×2/2×0.03 <4.8=0.73kN 单内立杆：Nclk=0.73kN 2、脚手板的自重标准值NG2k 单外立杆：Nc2ki=(H/h+1）×1a×（1,+a）×Gkb×1/2/2=（4.8/1.8+1)×1.5×（0.9+0. 35X1/2/2=0.51kN 单内立杆：Nc2ki=0.51kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆：Nc2k2=(H/h+1)×1aXGkd×1/2=(4.8/1.8+1)×1.5×0.17×1/2=0.47kN 4、围护材料的自重标准值NGc2k3 单外立杆：Nc2k3=Gkmm×1aXH=0.01×1.5×4.8=0.07kM 构配件自重标准值Nc2k总计 单外立杆：Nc2k=Nc2k+NG2k2+Nc2k3=0.51+0.47+0.07=1.04kN 单内立杆：Nc2k=NG2ki=0.51kN 1.6.2立杆施工活荷载计算 外立杆：Nelk=la×（1,+a）×（n;×Gki）/2=1.5×（0.9+0.15)×（1×3)/2=2.36kN 内立杆：Nq1k=2.36kN 1.6.3组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆：N=1.2×(Nclk+N2k)+0.9×1.4×Na1k=1.2×(0.73+1.04)+0.9×1.4× 36=5.1kN 单内立杆：N=1.2×(Nlk+Nc2k)+0.9×1.4×Nlk=1.2×(0.73+0.51)+0.9×1.4X 36=4.46kN
1、立杆承受的结构自重标准值NGl 单外立杆：Nclk=（gk+（1.+al）Xn/2×0.038/h）XH=(0.129+（0.9+0.15)×2/2×0.038/1.8 X4.8=0.73kN 单内立杆：Nclk=0.73kN 2、脚手板的自重标准值Nc2k 单外立杆：Nc2kl=(H/h+1)×la×（1,+a.)×Gxb×1/2/2=(4.8/1.8+1)×1.5×(0.9+0.15)× 0.35X1/2/2=0.51kN 单内立杆：Nc2ki=0.51kN 3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2 单外立杆：Nc2k2=(H/h+1)×1aX×Gdb×1/2=(4.8/1.8+1)×1.5×0.17×1/2=0.47kN 4、围护材料的自重标准值NG2k3 单外立杆：Nc2k3=Gkmm×1aX×H=0.01×1.5×4.8=0.07kN 构配件自重标准值Nc2k总计 单外立杆：Nc2k=Nc2k+NG2k2+Nc2k3=0.51+0.47+0.07=1.04kN 单内立杆：Nc2k=NG2ki=0.51kN 1.6.2立杆施工活荷载计算 外立杆：Nqlk=la×（1,+a）×（njj×Gkii）/2=1.5×（0.9+0.15)×（1×3)/2=2.36kN 内立杆：Nq1k=2.36kN 1.6.3组合风荷载作用下单立杆轴向力： 单外立杆：N=1.2×(Nclk+N2k)+0.9×1.4×Na1k=1.2×(0.73+1.04)+0.9×1.4× 2.36=5.1kN 单内立杆：N=1.2×(Nlk+Nc2k)+0.9×1.4×Nlk=1.2×(0.73+0.51)+0.9×1.4X 2.36=4.46kN
截面抵抗矩W=5080mm，立杆截面回转半径i=15.8mm，立杆抗压强度设计值[f]=205N 截面面积A=489mm
1.7.1立杆长细比验算
立杆计算长度1.=Kμh=1×1.5×1.8=2.7
建筑一局（集团）有限公司平安金融中心项目部
【核心筒液压爬模施工附加方案】
长细比入=1/i=2.7×10/15.8=170.89≤210 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度1。=kμh=1.155×1.5×1.8=3.12m 长细比入=1./i=3.12×10°/15.8=197.37 查《规范》表A得，Φ=0.186 满足要求
不组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=1.2（Nclk+Nc2k）+1.4Nglk=1.2×（0.73+1.04）+1.4×2.36=5.43kN o=N/（ΦA)=5433.34/(0.186X489)=59.74N/mm≤[fJ=205N/mm 满足要求 组合风荷载作用 单立杆的轴心压力设计值N=1.2（Nc1+Nc2k）+0.9×1.4Nq1k=1.2×（0.73+1.04）+0.9×1.4X 36=5.1kN M=0.9×1.4×Mk=0.9×1.4×klh/10=0.9×1.4×0.51×1.5×1.8/10=0.31kN·m o=N/（ΦA)+M/W=5102.59/(0.186X489)+312381.49/5080=117.59N/mm≤LfJ=205N/mm 满足要求
.8脚手架搭设高度验算
建筑一局（集团）有限公司平安金融中心项目部
【核心筒液压爬模施工附加方案】
1、各平台施工荷载 （1），按照施工要求，需在原平台（1）上搭设脚手架来满足绑钢筋需要，脚手架施工荷 载3KN/m； （2）模板安装工作平台（2）施工荷载标准值1KN/m²； （3）模板后移及倾斜操作主平台（3）施工荷载标准值1.0KN/m²； （4）拆卸爬锥工作平台（5）施工荷载标准值1KN/m²，根据规范规定，不参与荷载组合。
1、各平台施工荷载 （1），按照施工要求，需在原平台（1）上搭设脚手架来满足绑钢筋需要，脚手架施工荷 载3KN/m； （2）模板安装工作平台（2）施工荷载标准值1KN/m²； （3）模板后移及倾斜操作主平台（3）施工荷载标准值1.0KN/m²； （4）拆卸爬锥工作平台（5）施工荷载标准值1KN/m²，根据规范规定，不参与荷载组合。
参数说明：施工活载一一施加到各平台的施工荷载； 平台长一一分配到单个机位的模板宽度，；本工程最大为4.2m。 平台宽一一平台板的长度； 荷载分项系数一活载取1.4 荷载设计值一一强度计算中使用，其值等于荷载标准值乘以荷载分项系数
(1）模板自重 模板的自重按55Kg/m²考虑，分配到单个机位的模板最大尺寸为4.7×4.2m，则模板自重 是10.8KN： (2)上架体总重：
上架体自重：本工程为二层桁架，上架体最大间距为3.4m。上架体总重为17.91KN。 (3)下架体总重：
下架体自重一一为定值； 平台板自重一一平台板45mm厚的钢跳板，取35kg/m²； 平台梁单位重量一一平台梁用木工字梁，自重5Kg/m。 下架体自重合计为12.12KN； （4）主平台横梁 主平台横梁采用双槽钢30，70kg/m×4.2m×3=882kg，合计8.82KN （5）连接钢管自重
总体布置20根连接钢管，矩形钢管采用100×5
连接钢管的重量为3.40KN (6)上平台脚手架自重 按照下表标准规定
脚手架钢管结构自重每延米取值0.129KN/m，高度为3.6m,则每个上支架承受的脚手架重 量为0.129×3.6×3.4=1.97KN，安全网重量为0.01×3.6×3.4=0.15KN，脚手板自重为0.35 <2×3.4=2.38KN，挡脚板自重为0.17×4.5×3.4=2.6KN 则单个上架体对应的脚手架总重=1.97+0.15+2.38+2.6=7.1KN 单榻架体总重=10.8+17.91×1.2+12.12+8.82+3.4+7.1=63.73KN 3、风荷载计算
3、风荷载计算 按照规范要求，施工状态下计算风级数是7级
V=0.917×B3/2=0.917×7/2=17m/s
DB11T 1398-2017 丁香繁殖与栽培技术规程172 =0.18KN /m Z1600 1600
风荷载系数为1.4，则风荷载最大设计值为0.94KN/m，受风面的高度计算到架体顶部 高度7.8米。
上，施工状态下单机位风荷载设计值为29.85KN
（三）施工阶段架体受力计算
GB 707-88 热轧槽钢尺寸、外形、重量及允许偏差实体模型 （2）各平台荷载
施工活载 平台板自重 平台长 平台宽 平台横梁宽 荷载设计值 位置 系数*0.9 q (KN/m2) (KN/m2) (m) (m) (m) (KN/m) 平台(1) 3. 00 0.35 3. 40 2. 60 2. 60 14.35 1. 26 平台(2) 1. 00 0.35 3.40 1. 50 1.80 4.82
脚手架重量为单个上支架7.1KN，简化为均布荷载作用在上平台梁上，大小为 7.1/2.6=2.73 KN/m 脚手架所受风荷载按照集中力作用在上平台梁上，风荷载作用高度为增加的脚手架总高减去 上平台原维护高度，则风荷载大小为0.67×1.26×1.5×3.4=4.41KN 荷载施加说明：各个操作平台承受均布线荷载，大小分别为17.08KN/m、4.82KN/m、方向为 竖直向下； 立杆承受风荷载，以均布荷载的形式作用于立杆上，大小为2.87N/m，方向为水平向右 （4）用SAP2000对上架体进行计算