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GB50342-2003《混凝土电视塔结构技术规范》.pdf

应力钢筋时，混凝土强度等级不宜低于C40。 3.1.2其他规定应按《混凝土结构设计规范》GB50010执行

3.1.2其他规定应按《混凝土结构设计规范》GB50010执行

DB3201T 062-2004 西瓜杂交种子生产技术规程3.1.2其他规定应按《混凝土结构设计规范》GB50010执行

3.2.1普通钢筋宜采用HPB235、HRB335钢筋。预应力钢筋宜 采用钢铰线，

3.2.2电视塔所用钢结构钢材，可采用Q235钢、Q345钢

钢以及耐候钢等，其质量标准应分别符合《碳素结构钢》GB/T 700《低合金高强度结构钢》GB/T1591、《优质碳素结构钢》 GB/T699和《焊接结构用耐候钢》GB4172的规定。主要受力构 件在冬季计算温度等于或低于一20℃时，不宜采用Q235沸腾钢。 3.2.3承重结构钢的钢材应具有抗拉强度、伸长率、屈服强度、冷 弯试验以及碳、硫、磷含量的合格保证

3.3.1手工焊接采用的焊条应符合现行标准《碳素钢焊条》 GB/T5117或《低合金钢焊条》GB/T5118的规定要求。选择的 焊条型号应与主体金属强度相适应。

焊茶型号应与士体金属独度相道应。 3.3.2自动焊或平自动焊采用的焊丝和焊剂应与主体金属强度 相适应，并应符合相对应的标准的规定。 3.3.3普通螺栓应符合现行国家标准《六角头螺栓 C级》GB/T

3.3.4高强度螺栓应符合现行国家标准《钢结构用高强度

3.3.4高强度螺栓应符合现行国家标准《钢结构用高强度大六角 头螺栓》GB/T1228、《钢结构用高强度大六角螺母》GB/T1229、 《钢结构用高强度垫圈》GB/T1230、《钢结构用高强度大六角头螺 栓、大六角螺母、垫圈技术条件》GB/T1231或《钢结构用扭剪型 高强度螺栓连接副》GB/T3632、《钢结构用扭剪型高强度螺栓连 接副技术条件》GB/T3633的规定。

4.1.1电视塔应通过结构选型、计算、材料选用、构造措施，达到 预定的功能。 4.1.2.本规范采用分项系数的设计表达式表达的，以概率理论为 基础的极限状态设计方法。

4.1.3整个结构或结构的一部分超过某一特定状态就不能

极限状态可分为下列两类： 1承载能力极限状态：这种极限状态对应于结构或结构构件 达到最大承载力或不适于继续承载的变形； 2正常使用极限状态：这种极限状态对应于结构或结构构件 达到正常使用或耐久性能的某项规定限值。

要求，分别按以下规定进行计算和验算： 1承载力及稳定：所有结构构件均应进行承载力（包括压屈 失稳）计算；在必要时尚应进行结构的倾覆和滑移验算；对预制构 件尚应进行制作、运输和安装阶段验算； 2变形：对使用上要求控制变形的结构或结构构件，应进行 变形验算； 3抗裂及裂缝宽度：对使用上要求不出现裂缝的构件，应进 行混凝土拉应力验算；对使用上充许出现裂缝的构件，应进行裂缝 宽度验算。

承载能力极限状态计算规定

4.2.1电视塔依其重要性分为三个安全等级。电视塔安全等级 应符合表 4. 2. 1 的规定。

表4.2.1电视塔安全等级

4.2.2结构构件的承载力设计应采用下列极限状态设计 式：

k +Yo, SQ1k +ZYciYo: SQik)

表4.2.3可变作用组合值系数

作用、裹冰作用、安装检修的可变作用。

YE 分别为水平、竖向地震作用分项系数，应按表4.2.4 采用； 风作用分项系数，应采用1.4； SGE: 重力荷载代表值的效应； Sehk 水平地震作用标准值的效应，尚应乘以相应的增大 系数或调整系数； SEvk 竖向地震作用标准值的效应，尚应乘以相应的增大 系数或调整系数； Swk 风作用标准值的效应，尚应乘以相应的增大系数或 调整系数； 亚w一 风作用组合值系数，可取0.2； R 结构构件承载能力设计值： YRE 承载力抗震调整系数，对混凝土塔身取1.0，对钢构 件和其他混凝土构件取0.8，对连接取1.0

表4.2.4地震作用分项系数

4.3.1对正常使用极限状态，应根据不同的设计要求，分别采用 作用的短期效应组合和长期效应组合进行设计，并应保证变形、裂 缝、加速度等计算不超过相应的规定限值。 1短期效应组合：

Se+SQ+ZWe, Soik

Sek+ZWe, Soik

1在风作用下，塔上榄杆质点的水平位移不宜天于该点离地 高度的1/100； 2在风荷载和不均匀日照温差的作用下，对设置有转角要求 设备（如天线）的塔在设备所在位置处的塔身转角，不得大于设备 充许转角的规定限值： 3按4.3.1条规定的效应组合作用下，钢筋混凝土构件的最 大裂缝宽度不应大于0.2mm； 4在风荷载的作用下，对塔上设有游览设施和有人房间的 塔，其游览设施和有人房间所在位置处塔身动风位移加速度不宜 大于 0. 2m/ s。

5.1.1电视塔结构上的作用可分为下列两类

1永久作用：在设计基准期内量值不随时间变化，或其变化 与平均值相比可忽略的作用。例如结构自重、固定设备重、土压 力、预应力、混凝土收缩、地基沉降等； 2可变作用：在设计基准期内量值随时间变化，且其变化与 平均值相比不可忽略的作用。例如风荷载、裹冰荷载、地震作用、 温度作用、使用中的人员和物料重、施工中的设备重或作用力等。

作用于电视塔结构上的风作用压力的标准值，应按下式计

Wok =μsl",Wd

式中Wok 风荷载压力的标准值； 。 风荷载体型系数； 风压高度变化系数； W 基本风压（kN/m） 注：基本风压系以当地比较空旷平坦地面上离地10m高统计所得的50年一退 10min平均最大风速V。（m/s）为标准，按w。=V/1600确定的风压值。如无 上述统计数据时，可按《建筑结构荷载规范》GB50009中全国基本风压分布图 香得的数值采用。

5.2.2电视塔设计所采用的基本风压不得小于0.35kN/m²。

地面粗糙度可分为A、B.C三类：

定。地面粗糙度可分为 A、B、C三类：

A类指近海海面、海岛、海岸、湖岸和沙漠地区： B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的中、小城镇 和大城市郊区； C类指有密集建筑群的大城市市区

表 5.2.3 风压高度变化系数Ⅱ

5.2.4风荷载体型系数，可按表5.2.4的规定采用，对一级 塔和外形较复杂的电视塔应通过风洞试验确定

风荷载体型系数，可按表5.2.4的规定采用，对一级电视 较复杂的电视塔应通过风洞试验确定

表5.2.4风荷载体型系数项次类别体型及体型系数凌边构件μ,=1. 3当wod2≤0.003时，=1.2当j,Wod²≥0.02时=0.7中间值按插入法计算wo以kN/m?计时,d以m计圆截当μ,und≥0. 02 时，μ,值按下表采用面构2筑物s/d<0.250.50.751. 01.52.0≥3或构1. 41.050.880.820.760.730. 7件当μ,Wgd≥0.02时，。值按下表采用s/d0. 51.53.04.06.08.0≥10s0.791.01.151,31.331. 4当μ,wd≥0.02时，，值按下表采用，其中d为多边形外接圆的直径多边型塔体截面正六边正八边正十二边≥十二边1.100.850.750.7013

续表 5. 2. 4

续表 5. 2. 4

（a）散口半圆球和口抛物面：

续表 5. 2. 4

stμs(1+) 式中亚按右上图采！ （b)四边形和三角形塔架：

5.2.5作用于塔结构上的风荷载，应考虑阵风脉动的动力作用， 一般将塔体结构视为多质点体系，作用于结构第i点质点第i振 型作用力的代表值，可按下式确定：

中 M 结构第讠质点的集中质量：

Wkj=Wok;A: +MYy$n ZYi WokiA;mi n= ZY,M

第i质点振型的水平相对位移； 第i振型的空间相关系数； 结构第i振型的参与系数： Woki 第i质点风作用压力的标准值： A: 结构第i质点的挡风面积； mi 第i质点风作用的脉动系数。

表 5.2.6脉动增大系数

表 5. 2. 7 空间相关系数

5.2.8脉动系数，按表5.2.8确定

表5.2.8脉动系数

设计电视塔时，应考虑外露的结构件、管线、塔上设备（如

天线）表面裹冰引起的重力作用及挡风面积增大的影响。

5.3.2基本裹冰厚度应根据当地离地10m高度处的观测资料， 取重现期为50年最大裹冰厚度的统计数值。计算高度处的裹冰 享度6按基本裹冰厚度6。乘以表5.3.2中相应的裹冰高度变化 系数确定，

表5.3.2裹冰高度变化系数

5.3.3管线和构件上的裹冰作用应按以下规定确定： 1 圆截面构件和管线上的裹冰荷载（kN/m）可按下式计算：

5.3.3管线和构件上的裹冰作用应按以下规定确定：

q=μb(d+μxb)y·10

1对处于7度硬、中硬场地，且基本风压 w≥0.4kN/m² 时，及7度中软、软场地和8度硬、中硬场地，且基本风压W 0.7kN/m时，可不进行抗震验算； 2对处在8度和9度场地上的塔，应计算水平和竖向地震的 共同作用；8度和9度场地上的一级电视塔，宜进行专门研究；

3单筒型电视塔，应同时计算两个主轴方向的水平地 用；多简型电视塔除应同时计算两个主轴方向的水平地震作 尚应同时计算两个正交非主轴方向的水平地需作用。

3单筒型电视塔，应同时计算两个主轴方向的水平地震作 用；多简型电视塔除应同时计算两个主轴方向的水平地震作用外， 尚应同时计算两个正交非主轴方向的水平地震作用。 5.4.2对安全等级为三级的电视塔，可采用振型分解反应谱法进 行地震作用计算；对安全等级为一级和二级的电视塔，除采用振型 分解反应谱法进行地震作用计算外，尚应根据表5.4.2规定的设 小书大灿蛋速座传用租八书进礼大饰

5.4.2对安全等级为三级的电视塔，可采用振型分解厅

行地震作用计算；对安全等级为一级和二级的电视塔，除采用振型 分解反应谱法进行地震作用计算外，尚应根据表5.4.2规定的设 计基本地震加速度值采用时程分析进行补充计算

表5.4.2设计基本地震加速度值

注：g为重力加速度，g9.8m/s²。 按振型分解反应谱法进行地震作用计算时，对安全等级为三 级的电视塔，计算振型数不宜少于5个；对安全等级为一级和二级 的电视塔，计算振型不宜少于7个。

Fi=a;yYjG Y; = ZG,Y: / ZG,Y

式中Fi——j振型质点i的水平地震作用标准值； 行专门研究的电视塔外，其余均按《建筑抗震设计 规范》GB50011确定； Yji—j振型质点i的水平相对位移； 一一i振型的参与系数。

5.4.4水平地震作用标准值的效应（弯矩、剪力、变形、轴力等）， 可按下列公式确定：

S=(ZS?)1/2

振型水平地震的作用标准值的效应，其中因水平

变形和重力引起的次效应，可只计算第一振型值。 地震作用标准值应按下列公式确定：

FEk=αmGeav F, =FewGh,/2Gh

FEvk 结构总竖向地震作用标准值： Fvi 质点讠的竖向地震作用标准值； h:h; 分别为质点i、j的计算高度； αvm 竖向地震影响系数的最大值，可按水平地震影响 系数最大值的1.2倍采用； 结构参与竖向振动的总重力作用代表值。

6.1.1塔楼应根据使用和工艺要求、建筑造型、材料和施工条件

6.1.1塔楼应根据使用和工艺要求、建筑造型、材料和施工条件 等因素进行结构选型，并宜优先采用自重轻的结构方案。 5.1.2塔楼支撑结构宜选用钢结构、混凝土悬臂板或锥壳；楼层 结构宜选用现浇混凝土楼板和钢结构梁柱。

6.2塔楼内力和变形计算

2.1塔楼结构计算应考虑可能出现的永久作用和可变作月

6.2.2塔楼设计应按本规范第4.2节规定进行承载能力极限状

2.2塔楼设计应按本规范第4.2节规定进行承载能力极阝 计算，按本规范第4.3节规定采用短期效应组合进行正常 限状态验算。

6.2.4塔楼承重结构水平拉力应由结构自身承受，而不宜使塔体 承受塔楼承重结构产生的水平拉力。

承受塔楼承重结构产生的水平拉力

6.3.1塔楼楼层钢结构构件应按《钢结构设计规范》GB5 行设计。

6.3.2塔楼承重结构采用混凝土倒锥壳时，应施加预应力，以承 受锥壳水平拉力。

6.3.2塔楼承重结构采用混凝土倒锥壳时，应施加预应

承点，其截面或应力突变处，均应进行局部验算。

4塔楼楼层结构应验算混凝土楼板收缩、作用的不均匀全 顶应力及施工等对承重结构的影响。

7.1.1电视塔塔体应根据工艺和使用要求、建筑造型、自然条件、 材料和施工等因素，进行结构选型。塔体外型宜由平滑连续曲线 或直线构成，水平截面宜采用对称截面，一般宜采用圆简截面；塔 体上部钢结构可采用单筒截面或空间桁架、刚架。 7.1.2塔体设计应按本规范第4.2节规定进行承载能力极限状 态计算，计算时应遵照下列补充规定进行： 1对塔体混凝土塔段应采用表4.2.3中I、Ⅲ作用组合进 行；对钢结构塔段应采用I、Ⅱ、Ⅲ作用组合进行； 2在进行抗震计算时，可不计算由竖向地震作用引起的塔体 弯曲的次效应。 7.1.3塔体设计应按本规范4.3.1条规定采用短期效应组合进 行正常使用极限状态验算，并符合4.3.2条的规定。 7.1.4对塔体施加预应力，应依使用要求、风和地震作用、施工和 投资等因素确定。

电统格本报优 材料和施工等因素，进行结构选型。塔体外型宜由平滑连 或直线构成，水平截面宜采用对称截面，一般宜采用圆简看 体上部钢结构可采用单筒截面或空间架、刚架

7.2塔体变形和内力计算

7.2.1塔体简化为多质点悬臂体系计算时，沿塔高每10～20m 宜设一个质点，塔体截面突变处、质量集中处和计算需要处，应增 设质点，一般每座塔的总数不少于20个。 各质点的质量或重力，可按相邻上、下质点距离内的质量的 1/2或重力的1/2采用。 相邻两质点间的塔体刚度，可采用该区段的平均截面刚度；在 计算塔体截面刚度时，可不计开孔和局部加强措施的影响。

7.2.2计算塔体自振特性、正常使用极限状态和抗震计

计算结构自振特性时：0.85E。I 计算正常使用极限状态时：0.65E。I（混凝土） 0.85EI（预应力混凝土） 抗震计算时：0.85EI（混凝土） E.I（预应力混凝土） 式中　E。一一混凝土的弹性模量(Pa); I一塔体截面的惯性矩（m4）。 7.2.3计算日照作用时圆筒型塔体截面曲率可按下式证算

1/p=α,At/d

4元.Y a= T?

式中a一 动风位移加速度（m/s）； T一一塔体i振型自振周期(s); Y一一在风作用动力分量的作用下，塔体的水平位移值 (m)。 7.2.5在进行塔体承载能力极限状态计算和正常使用极限状态 验算时，应计算因重力和塔体位移所产生的次效应，其附加矩 人M可按下式计算：

验算时，应计算因重力和塔体位移所产生的次效应，其附加 △M可按下式计算：

SB/T 10825-2012 加工食品销售服务要求 速冻食品AM i质点的附加弯矩 G: i质点的重力；

、Y 分别为i质点、i质点的最终水平位移。

7.3正截面承载能力计算的规定

7.3.1 止截面承载能力应按下列基本假定进行计算： 1 变形后截面仍保持平面； 2不考虑混凝土的抗拉强度 3混凝土受压，当压应变ε.≤0.002时，应力应变曲线为抛 物线；当压应变ε.>0.002时，应力应变曲线呈水平线，其极限压 应变sc取0.0035，相应的最大压应力取混凝土轴心抗压强度设计 值。； 4钢筋应力取等于钢筋应变与其弹性模量的乘积，但不大于 其强度设计值。受拉钢筋的极限拉应变取0.005。 7.3.2塔体钢筋混凝土正截面承载能力极限状态按表7.3.2确 定

GB/T 30801-2014 建筑材料及制品的湿热性能 透湿性能的测定 箱式法表7.3.2正截面承载能力极限状态

注：fpy一预应力钢筋的抗拉强度设计值。 应力。 E。一预应力钢筋的弹性模量。

N≤R(fffpyαk M