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Q／GDW 11961-2019 架空输电线路耐候钢杆塔设计和施工验收规范.pdf表8角钢规格及相应内圆弧半径
6.18焊缝强度设计值，应按表9采用
7.1.1杆塔结构设计应采用以概率理论为基础的极限状态设计法LY/T 3016-2018 林业机械 履带式挖树机，结构构件的可靠度采用可靠指标度 量。
7.1.2耐候钢输电杆塔设计前应充分掌握材料寿命周期内杆塔所处气象环境下保护层厚度，保护层不 应参与结构计算。在大气腐蚀等级C1~C3级区域，建议保护层厚度取0.5mm/面进行结构设计，在C4 级以上区域，建议取1.0mm/面进行结构设计。大气腐蚀等级参见附录A。 7.1.3角钢塔节点位置为抗腐蚀薄弱点，可采用相关措施处理，推荐采用涂装方式。 7.1.4采用冷弯型钢的杆塔，不得将构件冷弯效应强度作为设计值。 7.1.5结构的极限状态是指结构或构件在规定的各种荷载组合作用下或各种变形或裂缝的限值条件 下，满足线路安全运行的临界状态。极限状态分为承载能力极限状态和正常使用极限状态如下： a）承载能力极限状态：结构或构件达到最大承载力或不适合继续承载的变形。其表达式为式（1)：
%—杆塔结构重要性系数，重要线路不应小于1.1，临时线路取0.9，其他线路取1.0； 一永久荷载分项系数，对结构受力有利时不大于1.0，不利时取1.3；验算结构抗倾或抗滑移时 取0.9； PQi—第项可变荷载的分项系数，取1.5; SGK一一永久荷载标准值的效应； SQiK一第项可变荷载标准值的效应； 一可变荷载组合系数，应按表10的规定确定； 结构构件的抗力设计值。
表10计算各类杆塔用的可变荷载组合系数
b）正常使用极限状态：结构或构件的变形达到正常使用的规定限值。其计算表达式为式（2）： SGK+USoik<
6）正常使用极限状态：结构或构件的变形达到正常使 SGK+yZSQik≤C 式中： 一结构或构件的裂缝宽度或变形的规定限制值(mm) 结构或构件承载力的抗震验算，应采用式（3）
G·SGE+Eh'SEhk+?EV?SEVK+EQSEQK+/wE'Swk≤R/R!
%G一一永久荷载分项系数，对结构受力有利时取1.0，不利时取1.2，验算结构抗倾或抗滑移时取 0.9。
表11地震作用分项系数
SEQK一 一导地线张力可变荷载代表值的效应； Swk一一风荷载标准值的效应； 一地震基本组合中的风荷载组合系数，可取0.3 KE——承载力抗震调整系数，应按表12确定。
表12承载力抗震调整系数
7.1.6杆塔结构应按承载能力极 （态念进行设计，其设计表达式应按DL/1554 执行。按承载能力极限状态计算结构或构件的强度、稳定性以及连接的强度时，应采用荷载设计值：按 正常使用极限状态计算结构或构件的变形时，应采用荷载标准值和正常使用规定限值 7.1.7不带拉线的悬垂型塔，在纵向荷载情况下计算时，可以考虑顺线路方向的地线支持力作用。但 最大支持力不得大于地线线夹的允许握着力，并考虑有一定的裕度。 7.1.8一般拉线杆塔，拉线受力按简化方法计算时，应乘以1.05增大系数。 7.1.9杆塔拉线初应力一般控制在120N/mm2～140N/mm²，拉杆预拉力可取拉杆最大使用拉力的 20%30%。 7.1.10杆塔辅助材的承载能力一般不低于所支撑主材内力的2%、斜材内力的5%，当受力材之间的 夹角小于25°时，支撑该受力材的辅助材的承载力应适当提高或通过试验确定。 7.1.11中重冰区各类杆塔在覆冰工况下，均应计入构件覆冰对杆塔构件的影响。
7.1.13杆塔结构应根据重覆冰线路的特点进行设计： a）拉线杆塔的根部结构宜为铰接支承； b）不应采用转动横担或变形横担； c）110kV线路30°以上转角杆塔和220kV及以上线路耐张型杆塔宜采用自立式杆塔。 7.1.14塔架为空间架结构，应采用三维计算模型程序进行内力分析。绘制杆塔结构加工图时必须与 内力计算图保持一致。 7.1.15当钢管塔主材的长径比小于12、斜材的长径比小于24时，应计及主材的刚度、节点的刚性引 起的主材杆端弯矩的不利影响，在塔身变坡、塔腿等杆端弯矩较大部位考虑采取增大杆件内力的措施。 7.1.16计算长短腿杆塔时，应对所选定的各种长短腿配置方式，按工程设计的全部荷载组合情况进行 计算。
7.2杆塔结构基本规定
7.2.1长期荷载效应组合(无冰、风速5m/s及年平均气温)情况，杆塔的计算挠度(不包
7.2.1长期荷载效应组合(无冰、风速5m/s及年平均气温)情况，杆塔的计算挠度(不包括基础倾斜和 线点位移），不应超过下列数值
a）自立式悬垂直线塔 b) 自立式悬垂转角塔 自立式耐张塔 d）悬垂直线拉线塔，塔顶
e）悬垂直线拉线塔，拉线点以下塔身 2h1/1000 f）悬垂型直线钢管杆 5h/1000 g）悬垂型转角钢管杆 7h/1000 h）耐张型钢管杆 25h/1000 注1：h为杆塔最长接腿基础顶面起至计算点处高度，hi为杆塔拉线点至地面的高度； 注2：根据杆塔的特点，设计应提出施工预偏的要求。 注3：在计及几何非线性影响并满足电气间隙要求的条件下可适当放宽限值。 2.2结构构件允许最大的长细比： a 受压主材 Lo/r≤150 b） 受压材 K·Lo/r≤200 c 辅助材 K·Lo/r≤250 d) 受拉材（预应力的拉杆可不受长细比限制） Lo/r<≤400 式中： K一一构件长细比修正系数，冷弯角钢和热轧角钢构件分别由附录B和附 Lo一构件计算长度； 一回转半径
7.2.2结构构件允许最大的长细比：
7.2.3拉线杆塔主柱允许最大的长细比
7.2.4杆塔选用耐候钢在满足工程所在气象环境设计对耐腐蚀性能需求的前提下，可免涂装使用。 蚀严重地区的拉线棒不应使用免涂装耐候钢材料，其直径应比计算值增加2mm或采取其他有效的附 防腐措施。 7.2.5受剪螺栓的螺纹不应进入剪切面。当无法避免螺纹进入剪切面时，应按净面积进行剪切强度 算。 7.2.6杆塔全塔所有螺栓应采取防松措施，并按运行要求采取防卸措施
轴心受力构件的强度计算： N/An
An一一构件净截面面积(mm²)，对多排螺栓连接的受拉构件，要考虑锯齿形破坏情况； f一一钢材的强度设计值(N/mm²)。 3.2轴心受压构件的稳定计算：
N/ （βA)≤mN
A一一构件毛截面面积(mm²)，冷弯角钢的截面积A按照附录D计算或参考附录E； 一构件长细比，当<30时，取入=30；当>100时，取入=100； f一一钢材的强度标准值(N/mm)： mN一一压杆稳定强度折减系数，根据翼缘板自由外伸宽度b（图1）与厚度t之比计算确定 0一一轴心受压构件稳定系数按8.3条确定
N r=/3 bo R
图1翼缘板自由外伸宽度示意图
3.3轴心受压构件稳定系数应根据下列规定确定： a 等边冷弯单角钢构件绕最小轴失稳时，按附录B确定；等边热轧单角钢构件绕最小轴失稳时， 按附录E确定； b） 格构式组合结构，则需根据附录C表C.1中公式算出换算长细比，再按表C.2～C.3确定； C 双轴对称十字形截面组合角钢构件（图2），按式（9）计算其等效回转半径，再按附录C确 定。
式中： b,一一十字断面形心至边缘的距离(mm); L一一构件计算长度(mm)。 注：≥或r≥r或r≥r时，取r=或=r,或r=。 d）十字形组合双拼角钢按照式（10）计算长细比
图2双轴对称十字形截面组合角钢构件示意图
=2V* +0.16
图3双肢组合角钢填板布置示意图
e）在进行构件稳定系数计算时，附录B和附录C中的屈服强度f应按构件厚度分级 依据GB50017和GB/T1591。 8.4受查构件计算：
e）在进行构件稳定系数计算时，附录B和附录C中的屈服强度f应按构件厚度分级取值，具体取 依据GB50017和GB/T1591。 8.4受查构件计算。
双向压弯钢管应力计算公
计算双向压弯整体稳定时采用的等效弯矩系数： β=B.B
计算双向压弯整体稳定时采用的等效弯矩系数； β=B.B
M=max(/Mix+Miy,M2x+M2y）
β,=10.35/N/Ne+0.35/N/Ne(M2x/Mx） B,=10.35/N/N,+0.35/N/N,(Mz/M,.)
Mix，M2，Miy,M2y一一分别为构件两端关于x轴的最大、最小弯矩和关于y轴的最大、最小弯矩 同曲率时取同号，异曲率时取负号(N'm)：
主1：势力√值可认为构件全长不变 注2：对格构式轴心受压构件，剪力V应由承受剪力的缀材面（包括用整体板连接的面）分担
a）主材计算长度按表13采用： b）交叉斜材计算长度按表14采用 c）K型斜材计算长度按表15采用。
表13主材计算长度表
表15K型斜材计算长度表
注1：角钢为等边角钢
8.8交叉斜材计算长度修正系数
a）两根斜材一拉一压（No≥20%N）时：
b）两根斜材同时受压或两根斜材一拉一压（No<20%N）时：
K = /0.5(1+ N。 / N)
式中：N一 所计算杆的内力(N)，取绝对值；No—相交另一杆的内力(N)，取绝对值；两根斜材 同时受压时，取No≤N。 8.9常用的钢管断面特性可采用表16中的近似计算公式：
图4多边形断面的展开宽度和弯曲半径
承压承载力：N=d.t·min(ff）
式中： N一一每个螺栓的承剪(N); N。一一每个螺栓的承压承载力设计值(N); n，一一承剪面数目； d一一螺栓杆直径(mm); Zt一一在同一受力方向的承压构件的较小总厚度(mm); f一一 构件的承压强度设计值(N/mm²)； f°、J°一一螺栓的抗剪和构件的承压强度设计值(N/mm²)。 在螺栓或锚栓杆轴方向受拉的连接中，每个螺栓或锚栓的承载力设计值应按公式（22）、（23）计 算：
式中： N、N一一每个螺栓、锚栓受拉承载力设计值(N); d。一一螺栓或锚栓在螺纹处的有效直径(mm) f°、f°一一螺栓、锚栓的抗拉强度设计值(N/mm2) 同时承受剪力和轴心拉力的螺栓，应符合公式（24）
(岁)() ≤ N.≤N
N、N.—每个螺栓所承受的剪力和拉力设计值(N)
N.、N.—一每个螺栓所承受的剪力和拉力设计值(N)
9.2.1焊缝应根据结构的重要性、荷载特性、焊缝型式以及应力状态等情况，按下述原则选用不同 质量等级：
9.2.1焊缝应根据结构的重要性、荷载特性、焊缝型式以及应力状态等情况，按下述原则选用不同的
a）凡要求与母材等强度的对接焊缝应全焊透，其质量等级当受拉时应不低于二级，受压时宜为 级； 对于受力角焊缝或者部分焊透的对接与角接组合焊缝，其外观质量标准应符合二级； 不要求焊透的纵向对接焊缝和其他构造焊缝，其质量等级可为三级。 2对接恨缝应控下列却定计算
9.2.2对接焊缝应按下列规定计算：
在对接接头和T形接头中，垂直于轴心拉力或轴心压力的对接焊缝，其强度应按式（26） ：
式中： L一一焊缝的计算长度(mm); 一一在对接接头中为连接件的较小厚度；在T形接头中为腹板的厚度(mm)； 、一一对接焊缝的抗拉、抗压强度设计值(N/mm) b）在对接接头和T形接头中，承受弯矩和剪力共同作用的对接焊缝，其正应力和剪应力应分别 进行计算。但在同时受有较大正应力和剪应力处，应按式（27）计算折算应力：
HJ 1015.1-2019 环境影响评价技术导则 铀矿冶Vo* + 3r* ≤1.1 f
α一一正应力(N/mm²); T一一剪应力(N/mm)。 注1：当承受轴心力的板件用斜焊缝对接，焊缝与作用力间的夹角合tan1.5时，其强度可不计算： 注2：当对接焊缝无法采用引弧板施焊时，每条焊缝的长度计算时应各减去10mm。 9.2.3直角角焊缝（参见图5）的强度应按公式（28）～（30）计算：
a一一正应力(N/mm²); T一一剪应力(N/mm)。 注1：当承受轴心力的板件用斜焊缝对接，焊缝与作用力间的夹角合tan1.5时，其强度可不计算 注2：当对接焊缝无法采用引弧板施焊时，每条焊缝的长度计算时应各减去10mm。 .2.3直角角焊缝（参见图5）的强度应按公式（28）～（30）计算：
a）在通过焊缝形心的拉力、压力或剪力作用下： 当作用力垂直于焊缝长度方向时：
作用力平行于焊缝长度方
式中： ，一一按焊缝有效截面（h。·L）计算，垂直于焊缝长度方向的应力(N/mm²); t，一一按焊缝有效截面计算，沿焊缝长度方向的剪应力(N/mm); h。一一角焊缝的有效厚度，mm，对直角角焊缝等于0.7hf，hr为较小焊脚尺寸； L.一一角焊缝的计算长度，mm，对每条焊缝取其实际长度减去2倍hr且不小于10mm； f"一一角焊缝的强度设计值(N/mm²)： β，一一正面角焊缝的强度设计值增大系数：对承受静力荷载和间接承受动力荷载的结构，β,=1.22 对直接承受动力荷载的结构，β,=1.0。
9.2.4两焊脚边夹角α为60°≤α≤135°的T型接头，其斜角角焊缝（参见图6）的强度应按公式（28） （根部间隙b、b,或b,≤1.5mm）或
FZ/T 73045-2013 针织儿童服装图6T型接头斜角角焊缝截面
图7T型接头的根部间隙和焊缝截面