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GB50470-2008 油气输送管道线路工程抗震技术规范.pdf3.0.1油气输送管道线路工程设计文件中，应提出工程抗震设防 依据和设防标准。
3.0.2油气输送管道线路工程抗震设计应符合下列要求
性和地震构造的有关资料，应对抗震有利、不利和危险地段 合评价。
3.0.6场地地段划分应符合本规范附录A的规定，应选
有利的场地，宜避开不利地段和危险地段，对绕避不开的地 按本规范采取抗震措施JB/T 6456-2010 YEJ系列(IP44)电磁制动三相异步电动机 技术条件(机座号80～225)，并应防止或减少地震时次生灾害的
的稳定性可按本规范附录B进行验算。当无法避开液化土和软 土地基时，管道宜选择短距离跨越
措施；对抗震专用材料和构件、配件应提出材质、规格、数量及安装 要求。
性评价或经专门研究审定后的文件确定。采用50年超越概率 5%的地震动参数进行抗震设计，其中大型跨越及埋深小于30m 的大型穿越管道，应按50年超越概率2%的地震动参数进行抗震 设计。
4.2.1 地震安全性评价宜在可行性研究阶段进行，其结果应包括 下列内容： 1 管道沿线场地地震活动性评价。 2 管道沿线近场区主要断层活动性评价及其对管道的影响 3 管道沿线地震动峰值加速度和峰值速度。 4 重要工程场地的地震动反应谱和时程曲线。 5 地震地质灾害的类型、程度及其分布。
1管道通过地震动峰值加速度为0.10g～0.30g的地 管底至基岩土层厚度大于或等于60m时；管道通过地震动 速度大于0.30g以上地区，且管底至基岩土层厚度大于
90m时。可不分析断层潜在地表断错的影响。 2不符合本条第1款规定的情况时，应确定下列内容和参 数： 1）断层的性质和产状、最新活动年代、滑动速率、破裂带的 宽度和长度； 2）断层与管道交汇的位置和交角，或断层与管道的距离； 3)断层覆盖土层厚度以及断层两侧和破裂带的土体粘聚 力、内摩擦角和平均剪切波速； 4）断层在地表引起的最大同震水平和竖向位错量
5.1.1一般区段可利用搜集已有地质资料、踏勘和适当的补充钻 孔工作，确定土层的等效剪切波速和场地类别。 5.1.2对于重要区段，初勘阶段可按一般区段的管道场地进行勘 察，详勘阶段应结合线路工程地质勘察，勘探点间距宜为200～ 300m，勘探深度宜为15～20m，应查明场地土的工程地质特性，并 应确定场地类别。
察，详勘阶段应结合线路工程地质勘察，勘探点间距宜为 300m，勘探深度宜为15～20m，应查明场地土的工程地质特 应确定场地类别，
5.1.3当地震动峰值加速度大于或等于0.10g，场地分布
定有可能液化土层时，应再进步判别。液化判别可按本规范附 录C的规定执行，并应评价对管道的危害。
5.1.4对岩土体滑坡、崩塌、地陷、高陡边坡、地下采空区
化层倾向水面或临空面的倾斜场地，宜进行在地震作用下地基的 稳定性评价。
5.1.5对地震动峰值加速度大于或等于0.20g的厚层软土分布 区，宜判别软土震陷的可能性和估算震陷量，并应评价对管道的危 害。
5.1.5对地震动峰值加速度大于或等于0.20g的厚层软土分布
5.1.6对线路通过或伴行的活动断裂察，应在已有成果和资料 的基础上进行。对其中影响管道安全的活动断裂应进行详细勘 察，并应评价活动断裂对管道建设可能产生的影响，同时应进行抗 震分析，并应提出处理建议
5.1.6对线路通过或伴行的活动断裂察，应在已有成果和资料
5.1.7全新世活动断裂的勘察宜根据断裂评价报告，并宜
1山区或高原不断上升剥蚀或长距离的平滑分界线；非岩性 影响的陡坡、峭壁，深切的直线形河谷，一系列滑坡、崩塌和山前叠
置的洪积扇；定向断续分布的残丘、洼地、沼泽、芦苇地、盐碱地、湖 泊、跌水、泉、温泉等；水系定向展布或同向扭曲错动等地形地貌特 征。 2断裂活动留下的第四系错动；地下水和植被特征；断层带 的破碎和胶结特征；断裂最新的活动时代；与地震有关的断层、地 裂缝、崩塌、滑坡、地震湖、河流改道和砂土液化等地震地质特征。
5.1.8与全新世活动断裂平
500m以外；与断裂带相交的管道，应提供活动断裂的走向、与管 道交汇的位置及交角、覆盖层的厚度、断层附近场地土的平均剪切 波速、可能发生的水平和竖向位错以及活动速率等资料；以上线路 并应预测滑坡、滑塌、崩塌、地陷、泥石流等对管道可能造成的影 响。
5.1.9管道穿跨越工程场地的勘雾
.2.1管道场地应按本规范附录A划分为抗震有利、不利 的地段。
5.2.2土层剪切波速的测量,应符合下列要求：
1重要区段，每段用于测量土层剪切波速的钻孔数量不宜少 于2个，数据变化较大时可适量增加。 2一般区段，当无实测剪切波速时，土的类型划分和剪切波 速范围可按表 5. 2. 2 确定。
表 5.2.2土的类型划分和剪切波速范围
续表 5. 2. 2
注：fak为由载荷试验等方法得到的地基承载力特征值（kPa），V，为土层剪切波速 (m/s),
5.2.3管道场地覆盖层厚度应符合下列规定：
1一般情况下，应按地面至剪切波速大于500m/s的土层顶 面的距离确定。 2当地面5m以下存在剪切波速大于相邻上层土剪切波速 2.5倍的土层，且其下卧岩土的剪切波速均不小于400m/s时，可 按地面至该土层顶面的距离确定。 3剪切波速大于500m/s的孤石、透镜体，应视同周围土层。 4土层中的火山岩硬夹层应视为刚体，其厚度应从覆盖土层 中扣除。 5.2.4管道场地土层的等效剪切波速应按下列公式计算：
式中Vse 场地土层等效剪切波速（m/s）； d 场地土层计算深度（m），取覆盖层厚度和20m的较 小值； 剪切波在地面至计算深度之间的传播时间（s）； d; 场地土层计算深度范围内第i土层的厚度（m）； Vsi 场地土层计算深度范围内第i土层的剪切波速（m/s）： n 场地土层计算深度范围内土层的分层数，
5.2.5管道的场地类别，应根据土层等效剪切波速和场地覆盖层 厚度确定，可按表5.2.5划分。当有可靠的剪切波速和覆盖层厚 度且其值处于表5.2.5所列场地类别的分界线附近时，可按插值 方法确定地震作用计算所需的设计特征周期
表5.2.5各类管道场地覆盖层厚度（m）
6.1一般埋地管道抗震设计
6.1.1位于设计地震动峰值加速度大于或等于0.20g地区的管 道，应进行抗拉伸和抗压缩校核。 6.1.2地震作用下管道截面轴向的组合应变计算，应将地震动引 起的管道最天轴向应变与操作条件下荷载（内压、温差）引起的轴 向应变进行组合，并应按下列公式校核：
当 emax +e>0 时
当 emax 十e>0 时
Emax +e<[et]v Ja E
6.1.3理地管道抗震设计轴向容许应变，应符合下列规定：
6.1.3埋地管道抗震设计轴向容许应变，应符合下列规定：
1.3组焊管道材料容许拉伸应变
钢材的容许压缩应变，应按下多
αTg 二± max 4元Vse 0 Emax=± 2V
6.1.5埋地弯管在地震动作用下的最大轴向应变，可按下列公式 计算：
6.1.5理地弯管在地震动作用下的最大轴向应变，可按下列公式
Eh. =e, +em
软弱场地：yu=0.07～0.10（H十D） 中硬、中软场地：yu=0.03～0.05（H十D） 坚硬场地:y,=0.02～0.03(H±D)
Pu=psgHN.D
6.2通过活动断层的埋地管道抗震设计
Let r = P, eri
式中[etJF 理地管道抗断的轴向容许拉伸应变； Pet 拉伸应变承载系数，取0.7； ecrit 钢管及组焊管段的极限拉伸应变，按实测值或经 验公式确定。 2 埋地管道抗断的轴向容许压缩应变，应按下列公式计算，
[eJ=0. 38/D [e. Ir =es
式中[JF 埋地管道抗断的轴向容许压缩应变： 管材屈服极限对应的应变。
LJF 埋地管道抗断的轴向容许压缩应变： &一一管材屈服极限对应的应变。 通过活动断层的管道抗震计算，宜符合下列规定： 沿管轴方向土壤与管道外表面之间单位长度上的摩擦力 列公式计算：
1沿管轴方向土壤与管道外表面之间单位长度上的摩擦力 可按下列公式计算：
fs=μ(2W+Wp) W=p.DHg
f。一一沿管轴方向土壤与管道外表面之间单位长度上的摩 擦力（N/m） 管道上表面至管沟上表面之间的土壤单位长度上的 重力(N/m); Wp一 管道和内部介质的自重（N/m）； 土壤与管道外表面之间的摩擦系数，应按实测值或 经验确定； Pm 管道材料的密度（kg/m）； 输送介质的密度（kg/m3）。 由断层错动引起的管道几何伸长，可按下列公式计算：
Enew (△Y+aZ") fs △L=△X+ 4元D[E11+E,(enew —)] AX=△Hcosβ △Y=△Hsinβ Enew 式中△L2—管道内轴向应变引起的物理伸长(m) 4管道内的拉伸应变可采用迭代法按下式计算 5 由断层位错引起的管道最大拉伸应变应按下式计算： emax = 2enew 式中εmax 断层位移引起的管道最大拉伸应变。 6抗震校核应符合下列规定： 1)emax<[e.J 时,可不采取抗震措施; 6.2.4当采用有限元方法进行通过活动断层的管道抗震计算时 应合理确定有限单元的类型和数目，并应符合下列规定： 1应采用能分析儿何大变形和材料非线性的有限元方法。 2管道可采用梁单元、管单元或壳单元建立有限元模型；可 能发生大变形的管道部分，管道单元的长度不应大于管道的直径。 3有限元模型分析管道的长度应符合下列要求： 1）当采用固定边界时，分析管道的长度应满足管道在两个 固定端的应变接近于0； 2）当采用等效边界时，应对在断层附近发生大变形、长度不 少于60倍管径的管段进行有限元分析，可按本规范附录 E建立等效非线性弹簧替代离断层较远的管道变形反 应。 4管土之间的相互作用宜采用管轴方向土弹簧、水平横向土 弹簧和垂直方向土弹簧进行模拟。土弹簧的参数宜根据土的力学 持性通过现场试验或采用计算方法确定，初步计算时可采用本规 范附录E。 5有限元分析得到的管道轴向最大拉伸应变和最大压缩应 变，应与管道容许拉伸应变和容许压缩应变进行抗震校核，并应符 合下列规定： 1)emax 3液化区埋地管道抗震设计 3.1当管道穿越场地在设计地震动参数下具有中等或严重 潜势时，可通过计算液化场地中管道的上浮反应及其引起的 附加应变对管道的抗液化能力进行校核。 6.3.2液化土层中管道的最大上浮位移，可按下式计 式中Lmax 管道在上浮位移反应最大时的附加应变。 6.3.4将管道附加应变与本规范第6.1.2条由地震动、内压和温 度变化引起的轴向应变组合后，应按下列公式校核管道的应变状 态，当不满足下列公式时，应采取抗震措施： l emax ++ELmax |≤[e] Emax +e+eumax 管道的上浮反应状态应按下式校核，当不满足下式时应采 夜化措施： 6.4.1对穿过场地具有竖向震陷情况的管道，其抗震设计可通过 计算管道由于震陷产生的最大附加弯曲应变对管道进行校核。 6.4.2管道在场地竖向震陷位移作用下的最大附加弯曲应变，可 6.4.1对穿过场地具有竖向震陷情况的管道，其抗震设计可通过 Esmax =0. 648yo D /k,D/4E,I 式中 ESmax 管道在场地竖向震陷位移作用下的最大附加弯曲 应变； yo一场地震陷量(m); ks一一地基弹簧常数（MPa/m），需通过土样实验确定。 6.4.3管道的应变状态应按本规范第6.3.4条校核。当不满足 要求时，应采取抗震陷措施 6.5穿越管道抗震设计 1当大中型穿越管道位于设计地震动峰值加速度大于或等 于0.10g地区时，应进行抗拉伸和抗压缩校核，并应按本规范附 录D对边坡、土堤等进行抗震稳定性校核。 2穿越管道应避开活动断裂带，可局部调整线位。确需通过 活动断裂带时，宜采用管桥跨越方式通过。 5.5.2直理式穿越管道的应变应按理埋地管道的规定组合。对弹 生放汉篮道尚江 式中ε一弹性敷设时管道的轴向应变； r一一弹性敷设的弯曲半径(m）。 6.5.3直埋式穿越管道的容许应变值应按埋地管道选用，并应按 本规范第6.1.2条校核。 6.5.4洞埋式穿越管道SN/T 1192-2011 入出境船舶卫生检疫查验规程，有支墩时应按跨越梁式管桥进行抗震计 算；无支墩时应按地面敷设进行抗震计算。 荷载产生的轴向应力、环向应力与弯曲应力，应分别进行叠力 计算。 6.5.6地震作用下洞理式穿越管道的各项应力的组合应力，应按 下式验算： VaN+a—anOh≤0.9as 式中 ON 组合的轴向应力（MPa）； Oh 组合的环向应力（MPa）； 管道材料的标准屁服强度（MF 洞埋式穿越管道产生轴向压应力时，轴向压应力应小于容 力。容许压应力应按下式计算： 中[」 管道在地震等组合荷载作用下的容许压应力 (MPa); N。 一 管道开始失稳时的临界轴向力，应按现行国家标 准《输油管道工程设计规范》GB50253的有关规 定计算(MN) 1直理式穿越管道最天轴向应变应按本规范第6.1.4条计 算。 2采用套管带支撑块穿越管道的最大轴向应变应按本规范 第6.1.4条计算，管道的应力可按下式计算： 式中一由地震动产生的管道应力（MPa)； Emax一一地震动引起管道的最大轴向拉、压应变。 3洞埋式穿越管道采用支墩方式敷设时，地震动产生的应力 计算宜按连续梁式跨越管桥计算。洞身的抗震设计应按现行国家 标准《铁路工程抗震设计规范》GB50111和国家现行标准《公路工 程抗震设计规范》JTJ004的有关规定执行。 4洞理式穿越采用无支墩贴地敷设输送管道时GB/T 36911-2018 运输包装指南，地震动产生 的轴向应力可采用有限元方法进行计算 6.6管道跨越工程抗震设计