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CECS 111-2000 寒冷地区污水活性污泥法处理设计规程.pdf

式中n一 指数，低温时一般取0.80~0.82； K.T一 推流曝气池污水温度为T℃时的BODs降解速率（L d），可通过（4.1.3）式计算。 Kc可通过试验确定，无试验资料时可取0.013~0.019。 4.1.5曦气池有效水深应结合流程设计、地质条件、供氧设施类 型和选用的风机压力等因素确定，可采用4.0~4.5m。条件许可

型和选用的风机压力等因素确定，可采用4.0~4.5m。条件许可 时，水深宜适当加大。

4.2.1污泥产率应按下列公式计算：

.2.1污泥产率应按下列公式

HJ 898-2017 水质 总α放射性的测定 厚源法（发布稿）V.N. W = Q.

式中W—剩余污泥量(kgVSS/d);

4.3.1 鼓风曦气池混合液中转移的氧量，可按下列公式计算

式中N一 曝气池混合液氧转移量（kg.Q/h）； N一一充氧介质是清水，温度20℃，1个大气压，起始溶解 氧为零时的氧转移量（kg.0/h），可通过试验求得； α—污水中K值与清水中Kia值之比，即（KL） (K,),,一般为0.80~0.85;

混合液温度（℃），一般为5~30℃

4.3.2在鼓风曝气中，清水饱和溶解氧应按暖气池水

在鼓风曝气中，清水饱和溶解氧应按暖气池水面至扩散器 平均值计，可按下列公式计算：

式中 0.—曝气池逸出气体中含氧的百分率（%）； P扩散器处绝对压力（kg/cm）。 4.3.31 供空气量G.可按下列公式计算：

式中E. 氧吸收率（%）：

Gs=0.3E 一(m/h）

4.4 气池设计参数

4.4.1在无试验资料的情况下，气池的设计参数可参照表 4.4.1选用。

表4.4.1 隔气池推荐设计整数

当水温高，原水浓度较高时，暖气时间取大值。

5.0.1设计初沉池和二沉池时，宜适当增加停留时间和降低表面 负荷。 5.0.2 在无试验资料的情况下，沉淀池的运行参数可参照表 5.0.2选用

表5.0.2低温季节沉淀池运行参

A.0.1为便于在执行本规程条文时区别对待，对要求严格程展 不同的用词说明如下： 1表示很产格，非这样做不可的用词。 正面词采用“必须”；反面询采用“产禁”。 2表示产格，在正常情况下均应这样做的用词。 正面词采用“应”；反应词采用“不应”或不得”。 3表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样做的用词。 正面词采用“宜”，反面词采用*不宜”。 表示充许有选择，在定条件下可以这样做的，采用“可”。 发中华

A.0.1为便于在执行本规程条文时区别对待，对要求严

·的规定"或“应按执行”。 非必须按所指定的标准执行的写法为“可参照·执行”

中国工程建设标准化协会标准

寒冷地区污水活性污泥法处理设计规程

CECS111:2000

目次总则(13)12术语、符号(16)2.1术语(16)3一般规定(17)4曝气池(18)4.1曝气池计算.+(18)4.2污泥产率(19)4.3曝气池需氧量(20)4.4曝气池设计参数(20)沉淀池(21)

1.0.1自活性污泥法问世以来，温度对生物净化过程的影响受到 普追重视。国外一些专家和学者在40年代作了大量的试验研究 工作，到60年代从理论和实践上都取得可喜的成果。我国研究温 度对活性污泥法生物处理的影响始于70年代初。这些研究成果 和生产实践经验是我们编制本规程的依据。 国外主要成果有： 11994年索耶(Sawyer)通过实验研究证实，温度对有机物的 降解有一定的影响。BOD去除率和硝化程度从10℃开始明显降 低；20℃时，BOD去除率和硝化程度均较高。 21961年路德扎克(Ludzack）通过试验证实，COD去除率5% 最低；氧化分解率30℃最高：污泥增长率5℃时增长40%，30℃时 增长10%。 3桥本奖的试验研究证明，温度对有机物降解有很大影响。 COD去除率5℃最低，15℃最高，30℃稍低。 4北极环境研究室的试验证明：常温条件下，随污泥负荷的 增加，BOD去除率的降低并不明显。而在低温条件下，随污泥负 荷的增加BOD去除率迅速降低。 5费莱德曼（Fniedmen）等人研究认为，20℃时污泥增长率最 大。 国外污水处理广的运行资料： 1瑞典北部一些活性污泥法污水处理厂，冬季水温接近 10℃，生物处理效果良好。 2莫斯科的城市污水，冬季水温度一般为7~9℃，如库里扬 诺夫（KyP9HOB）、留布林（JILJIHH）等曝气池是敏开式，冬季处理效 果BOD去除率可达85%。

市污水水温大致在8~10℃。

市污水水温大致在8~10℃。

表1.0.2冬季城市气温、水温对照表

1.0.3城市污水除包括生活污水、工业废永外，在降雨期间也包 括部分雨水。根据实测资料，城市污水水质具有如下特点： 1BODs值偏低，BODs/COD比值较小，*般在0.4~0.6之 间。 2水质复杂，但有毒物质含量低，除汞、酚外，都未超过标准 3污水浓度日变化幅度大，冬季水质浓度比夏季高，且水质 较稳定，故寒冷地区城市污水水质应接冬季水质设计。冬季永质 应采用11月至次年4月的水质平均值。 1.0.4实表明，微生物的生物氧化作用受诸多因素影响。污水 水质、设计负荷、水温和供氧情况等都是影响生化处理效果的重要 因素。水温对有机物降解和污泥增殖的影响研究表明：温度对微 生物种群组成，内源代谢过程，微生物细跑的增殖，活性污泥的紫 状结构和沉淀性能、气池中充氧效率等都有影响。与设计关系 比较大的是温度对活性污泥反应动力学的儿个参数，温度对活性 污泥的沉淀性能，温度对活性污泥的吸附性能、温度对氧总转移速 率。这些问题，通过各城市十多年的低温生物处理试验研究已经 基本解决了。

污泥中微生物种群数量多，增殖速度快，在复季培养和化活性污 泥效果好，不宜在冬季低温时培养活性污泥。

4.1.1公式可以反映完全混合或推流系统污泥负荷与出水残留 BOD浓度之间，在污永带温条件下的一般规律性，但没有反映温 度对污泥负荷与出水残留BOD，浓度的影响。当污水温度小子 0时，应按本节规定进行修正。 4.1.2当完全混合曦气池稳定运行时，池内各点有机物浓度是相 同的，混合液浓度是一致的，即微生物是在条件基本一致的情况下 进行氧化分解作用，所以BOD降解速率是一常数。污泥负荷与出 水的BOD是线性关系。BOD降解速率采用埃肯费尔德（Ecken felder公式计算，并进行一定的修正。由K。值通过非尔普斯 （Phelps）公式求出温度数值。表4.1.2中参数系根据各地的试 验和运行结果列出。规程中推荐的值是根据表中低温范围内 的数据选取的

表4.1.2各地的8值表

完全混合气池设计计算中的K值是以吉林、哈尔 市的污水低温试验成果为根据。

完全混合曝气池设计计算中的K值是以吉林、哈尔滨等城 市的污水低温试验成果为根据。 4.1.4推流式曦气池的几值和K值是以沈阳、包头等城市的污 水低温生物处理试验成果为根据。n值系参照表4.1.4中的数值 经综合分析确定

水低温生物处理试验成果为根据。n值系参照表4.1.4中的数值 经综合分析确定。

4.2.1研究证明，污泥产率受污泥负荷影响较大。当污泥负荷小 于0.20kgBOD/kgMLSS.d时，细胞合成能力较低，温度低时的污泥 增殖率大于温度高的污泥增殖率。当污泥负荷较高时，温度高比 温度低污泥增殖率大：其中15℃和20℃时增殖率最大。低于或高 于15℃和20℃时污泥增殖量都减小。考查污泥增殖量时，除考虑 温度影响外，还应考虑有机物负荷、水质、污泥龄、充氧等工艺条 件。本条文中a、b值系根据吉林、哈尔滨、包头等城市的污水处理 试验研究成果确定。详见表4.2.1

表4.2.1各地试验求得的8、b值

注：①当污泥负荷量>0.2kgBOD/kg.MLVSS.d时DB13T 5187-2019 造纸单位产品能源消耗限额，污泥产率应按度季水温度15~20℃污 混产率高时设计。 ②本表均为已设初沉池时的数值，

4.2.2研究证明，增天污泥龄能够减少剩余污泥量，泥龄对污泥 增殖的影响比温度大，但各种温度下都能通过调整污泥龄来控制 剩余污泥量。在同一温度下，增大污泥龄能够降低出水浓度。

用，一般在常温条件下计算得到的供氧量，完全能满足冬季 时的需氧量。通常，去除每公斤BOD，可取用0.7~1.2k 0

SC/T 5102-2012 观赏鱼养殖场条件 金鱼4.4.1寒冷地区各城市曝气池的设计参数如表4.4.1。本规程据 此综合分析确定。

表4.4.1 各城市的设计参数

5.0.1在低温条件下，活性污泥成絮状性能较差，菌胶团松散破 碎，不易沉淀。所以适当增加停留时间和减小上升流速是必要的。 5.0.2根据吉林等地的试验确定。