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QB 5093.1-2017-T 灯杆 第1部分：技术要求.pdf

图4带底板的直埋式灯杆

图4带底板的直埋式灯杆

法兰板的要求如下： a）法兰板厚度、螺钉槽孔直径d和固定螺钉的设计应通过计算或试验来确定

QB/T 5093.120174.1.10直线度4.1.10.1直埋式灯杆的直线度公差应在无负载状态下（如图6所示，灯杆水平放置）测量，并满足以下要求：a)整长的直线度公差△x≤0.003l。直埋式灯杆的整体长度1为h+e：b)每个测量段的直线度公差△x≤0.003△l。△/为测量段的长度，△1不应小于1m。 i≥14图6直线度公差（单位：m）4.1.10.2对于整长的直线度，在灯杆两端固定一根线，拉紧，用直尺或卷尺测量线到灯杆表面的最大距离，该最大距离即为整长的直线度公差。4.1.10.3对于测量段的直线度，将直线度量规（见图7）置于灯杆表面，以不超过1m的间隔沿灯杆母线移动量规，如整个过程中量规两端始终不同时接触灯杆表面，则为合格。1 m3mm说明：①—接触待测物的边。注：图中3mm的公差为（+0.01，+0.05）mm。图7直线度量规4.1.11垂直度公差对于带有法兰板的灯杆，灯杆垂直轴和法兰盘平面垂直轴的夹角6不应超过1°。在水平面上使用垫高等方式调整灯杆至轴线水平，即h与hz相等，如图8所示，将标准直角尺放在水平面上靠住法兰板，测量法兰板到直角尺靠住边的最大距离，法兰板在直角尺靠住边的投影长度为8，则夹角9=arctan(s/)。8

QB/T5093.12017f）夹紧部件的设计应避免夹紧或放松时接地导体或绝缘的损坏；g）接地端子，或灯杆或毗邻端子的底板应醒目持久地标识接地符号“”合格性通过目视检验。4.4检修门耐冲击性能固定在灯杆或部分灯杆上的检修门应具有GB/T20138规定的IK08冲击保护等级。试验设备应为冲击摆锤或垂直自由落锤，在相同位置冲击3次。冲击的位置见图10，应为曲面、平面或三边门的中心，两边门的冲击位置应为较大边的中心。a)曲面门b)平面门c)三边门d)两边门图10门冲击试验的水平位置试验后：a）门上的锁定机构应仍有效：b）门应符合规定的外壳防护等级；c）门上应无可见的断裂迹象。4.5外壳防护等级地平面以上的部件，包括固定的门，应满足GB4208规定的以下外壳防护等级：a）所有检修门，不管离地高度，均应满足IP3X；b)离地不高于2.5m的部分应满足IP3X：c）离地高于2.5m的部分应满足IP2X。合格性通过GB4208规定的试验进行。4.6强度设计和校核4.6.1灯杆的强度设计应能支持附录A中规定的恒载和风载。4.6.2使用套接、搭接等连接工艺的灯杆，不应降低其强度。4.6.3检修门的结构应满足灯杆强度的要求。合格性应通过符合附录B的计算或符合附录C的试验来检验。注：附录D给出了风级对应的不同高度的特征风压，可简化风载荷的计算。在进行计算校核时，灯杆应分成高度不超过2m的几部分，每个部分的水平设计力应使用合适的投影面积、形状系数和设计风压进行单独计算。应对灯杆的下述横截面进行计算校核：a）杆的安装点（通常在地面上）：开门孔底边。如果开门孔和悬臂的位置可相对转换并且未指定具体位置，则需要计算最薄弱轴线方向的开门孔底边，如果提供两个或两个以上的门洞，每个门洞的强度都应当被验证；c)锥形杆除b）的计算要求外还需计算开门孔的项部。如果提供两个或两个以上的门洞SH/T 1493-2015 碳四烯烃中微量羰基化合物含量的测定 分光光度法，每个门洞的强度都应当被验证；d)如果在悬臂起始点悬臂和灯杆是连成一体的或悬臂可拆卸的，并需要校核悬臂与灯杆的连接；e)当杆从一个直径到另一直径的过渡或材料厚度发生改变；10

f）在灯杆与悬臂之间设有防旋转装置，并且此装置是用来传递灯杆与悬臂之间的扭力 g）任何其他关键位置。

本附录使用以下符号。 各符号的含义在文字部分给出。 Ab 悬臂部分的投影面积； Ac 灯杆轴的投影面积； A1 灯具的投影面积； C 形状系数； CALT 海拔因子： ce(z) 暴露系数； Cs 概率因子； c(z) 粗糙度因子： D 直径或两个平面间的距离： F 地貌因子； Fb 作用在考虑的悬臂部分上的水平分力； Fc 作用在考虑的灯杆轴部分上的水平分力； Fi 作用在灯具上的水平或垂直风力； H 标称高度； k 由粗糙度长度决定的地形因子； P 设计年度超出概率； q(10) 参考风压； q(z) 特征风压； R 圆角半径； Re 雷诺数； T 振动周期： V 风速； N 空气的运动黏度； Vref 地形类别I的离地10m高度、10min的平均风速； Vref.0 水平面以上10m高度参考风速的基本值； Z 离地高度；

在表A.3中定义的最小长度； 粗糙度长度： 动态行为因子； 灯杆尺寸因子； 空气密度。

除了照明灯杆的自重外，悬臂和灯具的重量也应考虑在内。

A. 3. 2. 1概述

地面以上任何特定高度z的特征风压g(z)应由公式（A.1）得出，单位为N/m：

A.3.2.2参考风压

参考风压g(10）（单位：N/m²）的值与灯杆所处的地理位置有关。可由参考风速Vrer（单位 过公式（A.2）求得：

q(10)==×p×C,2 ×Vref2 ==×p×C,2 ×CALT ×Vero

地形类别II（见表A.1）的离地10m高度处10min的平均风速， 年度超出概率 0.02（通常指具有50年平均重现期）； 高于海平面10m处的参考风速的基本值： 海拔因子，一般取值1.0，除非有其他推荐值； 空气密度。空气密度受海拔高度的影响，取决于温度和在狂风中预期安装位置的压 力。p值一般取1.25kg/m²，除非有其他推荐值； Vref从年度超出概率0.02转换到其他概率的一个因子，可从公式A.9中获得。灯杆 对平均重现期的一般要求是25年，则因子Cs取√0.92：

A.3.2.3灯杆尺寸因子

压力的计算基于整个受风区域，受风表面的尺寸越大，各个位置均受到最大压力的可能性越小。 组件上的较小的合成风荷载需要考虑取决于区域大小的因子。 受风区大小的决定性尺寸是一个方向上最大的尺寸，对于灯杆，该决定性尺寸是标称高度h（单 ，因此灯杆尺寸因子8=1一0.01h。

A.3.2.4灯杆的动态行为因子

灯杆的动态行为因子β取决于振动T的基本周期和“灯杆/灯具”系统的阻尼，并应考虑由阵风 灯杆的动态行为造成的荷载的增加。 B由图A.1决定，振动T的周期（单位：s）应通过计算或试验获得。

表 A. 2暴露系数 C(2)

A.2或图A.2中的Ce(z)由公式（A.4）得出：

根据地形类别，k、20、2min的值见表A.3.

A.3.3.2正八边形截面悬臂和灯杆的形状系数

对于r/D的比值小于0.075的正八边形截面，形状系数c应从图A.3中的曲线1中选取。其中，r是圆角 半径，D是两平面的间距， 对于r/D的比值大于0.075的正八边形截面，形状系数c应从图A.3中的曲线2中选取。 计算时，组件将分为高度不超过2m的部分，用于计算c值的r/D的比值应取每个部分的中点，

A.3.3.3其他截面的悬臂和灯杆的形状系数

A.3.3.4灯具的形状系数

对于灯具，推荐采用水平形状系数和垂直升力系数。在水平方向上的风应通过风洞试验确定，在试 验中应记录灯具在水平面上倾斜土5°的最大值。 如作用在灯具上的垂直风会增加荷载，即它们不能缓解构件的应力时，才需将其附加到考虑的荷载 中。 在缺乏风洞试验数据或灯具供应商不给出数值的情况下，一般采用单一水平系数1.0，升力系数0。 当有一族灯具时，应考虑簇对应的形状。

A.4.1风压和静载产生的力

F.=A c.q(2)..

F。一由作用在灯杆轴部分中心区域的风压引起的水平分力，单位为牛顿（N）； A。—灯杆轴部分在垂直于风向的垂直平面上的投影面积，单位为平方米（m²）： 一灯杆轴部分的形状系数； q(z)——离地高度z（单位：m）处的设计风压（单位：N/m²）。z值取灯杆轴部分中心区域的高度 A.4.1.2灯杆悬臂任一部分上的水平力

A.4.1.2灯杆悬臂任一部分上的水平力

F, = A, c.g(2)

F一一由作用在悬臂部分中心区域的风压引起的水平分力，单位为牛顿（N）： Ab—悬臂部分在垂直于风向的垂直平面上的投影面积，单位为平方米（m²）； C 悬臂部分的形状系数； q(2)——离地高度z（单位：m）处的设计风压（单位：N/m²）。z值取悬臂部分中心区域的高度。

A.4. 1.3灯具上的力

A.4.1.4静荷载引起的力

悬臂重量产生的垂直力应作用在悬臂的重心上。 如果已知灯具的重心，则灯具附件产生的垂直力应作用在灯具的重心上。如果灯具的重心未知，则 灯具附件产生的垂直力应作用在距固定端40%灯具总长处

A.4.2风压和静荷载产生的力矩

设计风压和静荷载产生的力矩应通过反映灯杆、悬臂和灯具上力分布产生的最大力矩的方法来计算 得出。因此，灯杆应分成高度不超过2m的几部分。每个部分的水平设计力应使用合适的投影面积、形 状系数和设计风压进行单独计算。在根据以上给出的分段方法得到的每个部分的力矩得到总力矩来计算 设计力矩。 灯杆与地面刚性固定，悬臂与灯杆轴刚性固定

4.2.2风荷载引起的作用在灯杆轴上的扭矩

灯杆通常设计为年度超出概率等同于25年平均重现周期的风速， 如果需要设计不同的年度概率，可使用公式（A.9）：

B.3结构强度要求（极限状态）

B. 3. 1 计算应用

灯杆应对下述横截面进行计算，证实其具有足够的强度： a 杆的安装点（通常在地面上）； b） 开门孔底边。如果开门孔和悬臂的位置可相对转换并且未指定具体位置，则需要计算最薄弱轴 线方向的开门孔底边，如果提供两个或两个以上的门洞，每个门洞的强度都应当被验证（见图 B.1)； C 锥形杆除b）的计算要求外还需计算开门孔的顶部。如果提供两个或两个以上的门洞，每个门 洞的强度都应当被验证； d) 如果在悬臂起始点悬臂和灯杆是连成一体的或悬臂可拆卸的，并需要校核悬臂与灯杆的连接； e) 当杆从一个直径到另一直径的过渡或材料厚度发生改变； 在灯杆与悬臂之间设有防旋转装置，并且此装置是用来传递灯杆与悬臂之间的扭力的：

表B.1部分荷载因子Y

B. 3.5 力矩计算

3. 3. 5. 1弯短

具有不对称悬臂/灯具排布的灯杆扭矩T应为每个在B.3.1中指定的位置，利用B.3.4中指定的设计荷 载遂一计算。 具有对称悬臂排布的灯杆，还应计算下述配置并在设计中使用最大力矩： a）杆装有单个悬臂，有扭转； b）杆装有对称悬臂，没有扭转。 在上述两种情况下，应使用相同的悬臂突出长度、灯具重量和受风面积。 灯杆具有不同高度和长度的永久性不对称布置的悬臂时，两个悬臂应在各自相应位置合并后进行校 核，如果任一悬臂移除而引起对构件压力减轻的影响可以忽略

B. 3. 6. 1一般材质

B.3. 6.2 金属杆

团合的圆形截面和闭合的正八边形截面部分的强度计算，应按照公式（B.2）： a）弯曲强度

f,az, Mux = Muy =Mup 10°m

P 系数，从图B.2中的适用于横截面的曲线 系数，Φ= 0.474E Φ2 E 材料的弹性模量，参见B.4.3，单位为牛 R 截面的平均半径，参见图B.3，单位为毫 T 壁厚，参见图B.3，单位为毫米（mm） 7m 部分材料因子，部分适当值见表B.2； 届服强度，参见B.3.3.1，单位为牛顿每 N 封闭规则截面的塑性模量（单位：mm²） 形截面, Z,=4.32R*xt。

JyR" 10°Ym

系数，从图B.2中的适用于横截面的曲线图中取值，ε=(R/1)JF,/E 0.474E 材料的弹性模量，参见B.4.3，单位为牛顿每平方毫米（N/mm²）； 截面的平均半径，参见图B.3，单位为毫米（mm）； 壁厚，参见图B.3，单位为毫米（mm）； 部分材料因子，部分适当值见表B.2； 屈服强度，参见B.3.3.1，单位为牛顿每平方毫米（N/mm²）； 封闭规则截面的塑性模量（单位：mm²），对于圆形截面，Zp=4R²xt；对于正八边 形截面, Z,=4.32R*xt。

J,g(o, + P,)R't 10°mL

元E 且不大于Φ1；对于4类补强

（见图B.6） (2t +tw)"E 且不大 中= (2t + t)*E +0.32RLf

QB/T5093.1—2017注1：1一正八边形：2一圆形。注2：A,=twdwe注3：A,是补强区域，可表现为一个角度或任何其他截面的形式。b）2类补强注1：1一正八边形；2一圆形。注2:A,=twdwo注3：dw应小于mx或者20twcc）3类补强30

QB/T5093.1—2017n注1：1一正八边形；2一圆形。注2:Ag=tudwo注3：对于4类补强，dw应大于4tw，且tw应大于t。d）4类补强31

QB/T5093.1—2017b12b.121/2≥8,/2+1001/2≥a/2 +100a/28r/2e）5类补强图B.6金属灯杆补强开门的横截面32

QB/T5093.12017131211RIL = 0100.1980,2760,350,440,530,60,821,01051015202530354045505560注1：6为门开口一半的角度。注2：Φ可由以下公式得出：0.0571(0)316.433R2+0.020502.1222, =12.61372.0293101010LL10L10(R)2. 0+7.3863(L10L1010R3.03.9352()2+1.9119(会)R+314.5885(LL10L10L10LL10L10L10LL105.6642L10L10图B.8系数Φ的值34

B. 3. 6. 2. 3. 3 5类补强的计算 (有内衬管)

5类补强，内衬管延伸到灯杆，该部分的弯曲强度应是内管弯曲强度和外管的弯曲强度的代数和， 内衬管与外管过盈配合。此时应使用B.3.6.2.2的公式B.4和公式B.5，Φ3、Zpn和Zpy计算公式中的t用tw代 替，R用Rw代替。 如果不是过盈配合，则应忽略内衬管的弯曲强度。抗扭强度应仅是外部灯杆截面的强度，使用公式 公式B.6。 内衬管的长度l（见图B.6e)）不应小于（a+200）mm，以保证内衬管参与抵抗弯曲变形。

B.6 内衬管的长度l（见图B.6e)）不应小于（a+200）mm，以保证内衬管参与抵抗弯曲变形。 7强度校核 如果B.3.1中指定的所有关键截面满足下列条件，则灯杆的强度合格，

B.3. 7 强度校核

如果B.3.1中指定的所有关键截面满足

对于闭合的规则截面：

Mx+M, <1 (B.8 M ux M uy

活挠度要求。但当有规定时，可根据制造商提供

本附录不包括疲劳强度要求。但当有规定时，高度超过9m的金属灯杆可能需要考虑疲劳的影响。

本附录使用以下符号。 各符号的含义在文字部分给出。 0 总体开门长度； b 总门开口宽度； c 从地面到开门底部的长度： J 设计材料强度： fr 样品材料的试验实际强度： h 灯杆高度： W 悬臂的悬伸长度： 1 设计截面惯性矩： IT 试验截面惯性矩实际值： Yf 部分负荷的安全因子； t C.4.4中给出的试验因子，等于yr Y C.4.4中给出的最小最终负载因子

YY 0290.2-2021 眼科光学 人工晶状体 第2部分：光学性能及测试方法式验用的使用性和结构试验负载应符合附录A的

如果下面的使用性能和结构要求（见C.4.2和C.4.3）得到满足，该灯杆应被视为已成功通过试验 该灯杆的型式设计应通过验证。

C.4.2使用性能要求

对由试验负载的垂直力引起的灯具连接点的垂直偏移量不应超过0.025w，其中，W为灯 臂的悬伸量； 负载试验时，对由试验负载的水平力引起的灯具连接点的临时水平偏移量不应超过表C.1 6 的值。

表C.1最大水平偏移量

C. 4. 3 结构要求

a) 对于钢和铝质灯杆DL/T 1211-2013 火力发电厂磨煤机检测与控制技术规程，除去试验负荷后的残余变形不应大于试验载荷引起的偏移量的10%： 6 对于混凝土灯杆，除去试验负荷后的残余变形不应大于试验载荷引起的偏移量的20%； 对于纤维增强聚合物复合材料灯杆，去除试验负荷后的残余变形不应大于试验载荷引起的偏移 量的5%。