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DGJ08-11-2010上海地基基础设计规范2010版.pdf必要的勘探试验工作，初步了尊场地的工程质录件和水文地质 条件，判断场地的稳定性和适宜性，为城镇规划、场址选择、建设项 目的技术经济方案比选提供依据。对超大型或特殊项目的选址， 宜进行可行性研究勘察。 2初步勘察应初步查明建设场地的地基土构成、主要物理力 学性质及不良地质作用，为合理确定建筑物总平面布置、选择地基 基础类型及不良地质作用的防治措施提供依据。对大型工业及市 政项目、超高层建筑、建设面积20万平方米以上的住宅小区项目， 宜进行初步勘察。 3详组勘察应为地基基础设计、地基处理和基础施工方案的 确定提供详细的工程地质资料，并对相关岩土工程间题作出分析、 评价和建议。在该阶段任务委托时，建设单位和设计单位应提供 详细的工程基础资料和勘察技术要求，包括总平面布置图、建筑层 数（高度）、结构形式、可能采用的基础形式、埋深、荷载和变形要求 等，必要时应提供建设场地及周边的地下管线和设施等资料。 4施工勘察是在施工阶段根据设计、施工要求进行的补充勘 察，针对所需解决的具体问题提供相应的勘察资料，并作出分析、 评价和建议。遇下列情况之一时，应进行施工勘察： 1)因设计变更需补充勘案资料时； 2)当地基土条件复杂，设计需要进一步查明土层分布及土 性参数时； 3)在施工中发现异常情况时； 4)需进一步查明地下管线、障碍物及不良地质作用时。 4.3.2勘察工作量应由勘察单位根据设计要求，结合工程性质、 基础类型和地基土特点等确定。主要勘察手段、勘探孔类别、控制 性勘探孔的比例应符合下列要求： 1勘探孔宜以取土孔、取土标贯孔和静力触探孔为主，不宜 采用整别钻礼，浅具斯热可采用小纹钻，浅层物探等
2原位测试孔的数量宜占勘探孔总数的1/3~1/2，在确保 各地基土层能采取足够数量原状土样的前提下，可适当提高原位 测试孔的比例，原位测试孔的比例不宜超过勘探孔总数的2/3。 3勘探孔的深度应满足设计需要。勘探孔可按其深度的不 同分为控制性勘探孔和一般性勘探孔。控制性勘探孔数量不宜少 于勘探孔总数的1/3。每栋高层建筑或重要构筑物至少应有1个 控制性勤探孔。 4.3.3采取土试样所使用的取土器及取土方法，应根据土层特点 和工程所需试样的质量等级确定，软塑～流翘状态的黏性土宜采 用薄壁取土器压人法采取土样，砂质粉土、砂土宜采用环刀取 土器。 4.3.4可行性研究勘察应在充分收集、调查已有资料的基础上， 在具有代表性地段布置少量期探孔。勘探孔间距宜为300m~ 400m。勘探孔深度应根据拟建工程性质及地基土条件等综合确 定，控制性勘探孔孔深不宜小于50m，或至第层灰色砂土层。 4.3.5初步勘察可在整个勘察场地内均匀布置勘探孔，勘探孔间 距宜为100m200m。当建设场地规划明确时，勘探孔宜优先考 虑布置在重要拟建建筑物部位。勤探孔深度应根据拟建工程性质 及地基土条件等综合确定。 4.3.6详细勘察应在充分收集、利用已有资料基础上，根据不同 的工程性质和基础分类按附录C规定布置勘察工作量。 4.3.7施工勘察应针对施工阶段设计与施工中遇到的具体问题， 选用有效的勘察手段和布置适当的勘察工作盘 4.3.8详细勘案阶段主要土层的取土数量应根据工程规模、钻孔 数量、地基土层的厚度和均匀性等确定。每一主要土层原状土试 样或原位测试数据不应少于6个（组）；或采用连续记录的静力触 探孔不应少于3个孔。
4.3.9场地地下水勤察应符合下列要求，
行采样测试。 4.3.12抗震设防烈度为7度的建设场地，用于场地地基土液化 判别的勘探孔应符合下列要求： 1杨地地表下20m范图内存在饱和砂土或砂质粉土时，应 采用标准贯人试验或静力触探试验进行液化判别工作； 2每一建设场地液化判别勘探孔不应少于3个， 3采用标准贯人试验判别法时，应采用泥浆护壁钻进，试验 点间距宜为1.0m~1.5m，并应留取扰动样作赖分试验。
行采样测试。 4.3.12抗震设防烈度为7度的建设场地，用于场地地基土液化 判别的勘探孔应符合下列要求GB/T 50638-2010 麻纺织设备工程安装与质量验收规范， 1杨地地表下20m范圈内存在饱和砂土或砂质粉土时，应 采用标准贯人试验或静力触探试验进行液化判别工作， 2每一建设场地液化判别勘探孔不应少于3个， 3采用标准贯人试验判别法时，应采用泥浆护壁钻进，试验 点间距宜为1.0m~1.5m，并应留取扰动样作赖分试验。
4.4.1室内土工试验项目应根据工程性质、基础类型、地基土特 性及均匀性等因索综合确定。试验方法和技术要求应按现行国家 标准土工试验方法标准》GB/T50123执行。对动力特性试验及 有特殊要求的试验，应编写试验大纲，确定试验方法及提供成果的 内容与要求。 1物理性试验项目包括：含水量、密度、比重、液塑限、颗粒分 所、烧失量等。 2力学性试验项目包括：周结、直接剪切、无侧限抗压强度、 三轴压缩、静止化压力系数、击实、动三轴、共柱、动单剪等。 3水理性试验项目包括：渗透试验。 4化学性试验项目包括：地下水对混凝土或钢铁等金属材料 的腐蚀性，污染土对混凝土或钢铁等金属材料的腐蚀性等。 4.4.2室内土工试验类别、试验项目、测定参数及其工程应用可 参见表4.4.2，
4.4.1室内土工试验项目应根据工程性质、基础类型、地基土特 性及均匀性等因索综合确定。试验方法和技术要求应按现行国家 标准《土工试验方法标准》GB/T50123执行。对动力特性试验及 有特殊要求的试验，应编写试验大纲，确定试验方法及提供成果的 内容与要求。 1物理性试验项目包括：含水量、密度、比重、液塑限、颗粒分 所、烧失量等。 2力学性试验项目包括：周结、直接剪切、无侧限抗压强度、 三轴压缩、静止化压力系数、击实、动三轴、共柱、动单剪等。 3水理性试验项目包括：渗透试验。 4化学性试验项目包括：地下水对混凝土或钢铁等金减材料 的腐蚀性，污染土对混凝土或钢铁等金属材料的腐蚀性等。 4.4.2室内土工试验类别、试验项目、测定参数及其工程应用可 参见表4.4.2
表4.4.2盗内土工试险项目良参数与工程应用
4.5.1励案中应根据工程性质和地基土特性，采用适宜的原位测 试方法。下列情况之一时，应选用原位测试： 1综合评定土性参数时； 2无法或难以采取不扰动土样的土层（如砂土、砂质粉土、填 土等）时； 3对可能存在液化土层的场地进行勘察时； 4桩基工程勤察时， 5基坑工程勘察时； 6有其它特殊要求时。 4.5.2常用的原位测试方法及
表4.5.2带用原位调试方法，适用性及工程应用
4.6.1勘案报告可分为可行性研究勘察报告、初步勘案报告、详 细勘察报告、施工勘察报告，各阶段勘察报告应分别满足相应设计 阶段的技术要求。 4.6.2可行性研究勘察报告，应澜述场地工程地质与水文地质条 件，分析工程建设与运营引发或遭受地质灾害的可能性，评价场地 稳定性和适宜性，为场址选择、建设项目的技术经济方案比选提供 依据。 4.6.3初步勘察报告，应阐述场地地基土和地下水的基本分布特 征，进一步评价场地的稳定性和适宜性，为合理确定建筑物总平面 布置、选择地基基础结构类型和防治不良地质作用提供依据。 4.6.4，详细勘察报告，应详细闹述场地工程地质条件和环境条 件，提供地基基础设计、施工所需的各土层物理力学性质参数，并 对相关岩土工程问题作出针对性的分析评价、结论和建议。 4.6.5施工勘察报告，应满足设计施工的具体要求，提供相应的 资料，并作出结论和建议。 4.6.6勘察报告由文字和图表构成，其内容应符合国家《建筑工 程勘察文件编制深度规定》（试行）及现行上海市工程建设规范《岩 土工程勘浆文件编制深度规定》DGJ08一72和《岩土工程勘察规 范》DGJ08一37的要求。 4.6.7各类工程勘察报告评价的内容应针对建筑物性质特点进 行，可参见附录D。 4.6.8本章未详尽规定或未列之内容，应按现行上海市工程建设 规范《岩土工程勘察规范》DGJ08一37的要求进行
5.1.1天然地基应按承载能力极限状态验算地基承载力，同时应 按正常使用极限状态验算地基变形；位于边坡上或边坡附近的建 筑物尚应按本规范10.2节的有关规定验算边披稳定性。 5.1.2当天然地基土层厚度及性质均勾、无不良地质现象，且建 筑物按第14章采取有关措施时，凡属下列情况之一者，可不验算 地基变形： 1三层及三层以下（除住宅建筑外）的一般民用建筑； 2吊车起重量小于等于10t的小型单层工业厂房； 3高度小于等于30m的烟窗，高度小于等于15m和容积小 于等于50m的水塔； 4有成熟经验或可靠依据时。 5.1.3天然地基竖向承载力宜按5.2.2条规定的静兼荷试验方 法确定；也可根据5.2.3条的规定用土的抗剪强度指标计算确定； 如有可靠依据时，也可用其它原位测试方法或类似工程经验确定。
5.2.1确定基础底面积时应符合下列要求：
武中：力一 基础底面处平均压力设计值（kPa） Fa——上部结构传至基础项面处的竖向力设计值(kN)，按 作用效应基本组合计算，但其分项系数均为1.0.
Ga 基础和基础上覆土自重的设计值（kN)，基础材料和 基础上覆土的混合重度可取20kN/m，地下水位以 下扣除浮力，自重和浮力作用分项系数取1.0 A—基确底面积(m） fa—天然地基承载力设计值(kPa)。 2当偏心荷裁作用时，除需符合公式(5.2.1一1)要求外，同 时应符合下式惠求
≤1.2fs (5. 2.12) A
式中：pa—基础底面边缘最大压力设计值(kPa)； M——作用于基础底面处的力矩设计值（kN·m），按作 用效应基本组合计算，但其分项系数均为1.0； W基础底面力矩作用方向的抵抗矩（m）。 高算构筑物受风荷载作用时，基础底面边缘最大压力设计值 与最小压力设计值之比不宜大于3。 5.2.2当采用静载荷试验确定天然地基竖向承载力时，应按下式 计算
=S址fCm 2 4
式中a 分别为持力层和软弱下卧层土的黏案力标准值 (kPa); 值（)，当
式中：s地基量终沉降量（mm）
表5.3.1天然地基况降计算经险系数心
5.3.2地基压缩层厚度应自基础底面算起，算到附加应力等于土 层有效自重应力的10%处，计算附加应力时应考虑相邻基础的 影响，
1致立基础地基压缩层厚度，当基础呈方形时，取2倍基础 宽度；当基础的长宽比等于6时，取3倍基础宽度，中间值可内插。 2条形基础地基压缩层厚度可按下社算，
h, =B(C p+1)
p,=(a,或a,)
(5. 3. 41)
6.1.1本承适用于确定浅基础的基础尺寸与验算基础结构强度。 浅基础设计除应按第5章的有关规定进行地基承载能力极限状态 和正常使用极限状态的设计验算以确定基础底面积外，尚应符合 本章有关条款的要求。 6.1.2当基础受轴心荷载作用时，基础底面压力可按均匀分布计 算，当基础受偏心载作用时，可按梯形或台阶形分布计算。 6.1.3对于单幢建筑物，基底平面形心宜与竖向作用的准永久组 合合力作用点重合。当不能重合时，偏心臣&。宜符合下式要求，
梁钢筋的混凝土保护层厚度不应小于40mm，无垫层时保护层厚 度不应小于70mm。基础架侧面钢筋的混凝土保护层厚度不应小 于35mm，处于干湿交替环境时，保护层厚度不应小于40mm。 3在腐蚀环境中基础混凝土构件的基本要求应符合现行国 家标准《工业建筑防腐蚀设计规范GB50046的规定。 6.1.5有防水要求的基础混凝土构件在荷载作用下的表面裂链 最大宽度计算值，根据环境作用等级的要求不宜超过表6.1.5中 的限值，最大裂缝宽度应按现行国家标准混凝土结构设计规范》 GB50010计算。.计算裂缝宽度时应采用正常使用极限状态下作 用效应标准组合，不计人混凝土收缩和温度的作用；当构件混凝士 保护层厚度超过30mm时，计算时可取为30mm。环境作用等级 的划分应符合现行国家标准《混凝土结构耐久性设计规范》 GB/T50476的要求
表6.1.5规激王构件表面费缝计算惠度照值（mm）
式中：W 与偏心方向一致的基础底面边缘抵抗矩
6.1.4用于基础结构的混感土和钢筋应符合下列要求
1混凝土：基础混凝土应符合耐久性要求。刚性基础混凝土 强度等级不应低于C15；条形基础、独立基础和筏形基础不应低于 C30，当基础处于于湿交替环境时不应低于C35。垫层混凝土宜取 C15，厚度不应小于70mm。 2钢筋：基础受力钢筋配筋率不应低于0.20%，基确（包 括独立基础)底板受力钢筋配筋率不应低于0.15%。基础梁内受 力钢筋的直径不宜小于12mm。基础底板受力钢筋的直径不宜小 于10mm，间距不宜大于200mm，也不宜小于100mm。条形基础 底板纵向分布钢筋的直径不宜小于8mm，间距不应大于300mm， 每延米分布钢筋面积不应小于受力锻筋面积的1/10，基础底板
土构件，其惯肉曲的表面要健计算宽度不应超 VD.m
土构件，其惯肉零曲的表面要能计算真度不应
注！有日防水要求的规最土构件，其横肉考曲的表面要能计算真度不应超 这0.2m
6.4.1基底平面宜取方形或矩形，矩形基础长宽比宜小于等于 2；当基础长宽比大于2时宜设计成带基础架的独立基础。当两根 柱子距离较近或基础底面积较大不能设计成独立柱基时，可设计 成双柱联合独立基础，双柱间宜设基础梁。上部荷载重心宜与独 立基础底面的形心重合。当偏心距大于基础偏心方向边长的5% 时，需验算偏心产生的附加影响。 6.4.2阶梯型基础每阶高度宜为300mm500mm；锥形基础边 缘的高度不宜小于200mm，坡度不宜大于1（竖向）：2(水平）。 6.4.3现浇柱的基础顶面尺寸，每边至少应较柱截面尺寸大 50mm。钢柱基础的地脚螺栓中心到基础顶面边缘的距离不应小 于5倍地脚螺栓直径且不小于150mm。钢柱底板边线到基础顶 面边缘的距高不应小于100mm。 6.4.4钢筋混凝土柱纵向受力钢筋在基础内的最小错固长度1 应按下式计算确定： 一、二级抗震等级 =1.15l, 三级抗震等级 L=1.051, 四级抗等级 =1.0l 式中：,纵向受力钢筋的锚固长度，按现行国家标准《混凝土 结构设计规范>GB50010有关规定确定。 钢筋混凝土柱纵筋的下端宜做成直钩放在基础底板钢筋网 上。当符合下列条件之一时，可仅将四角的钢筋伸到底板钢筋网 上，其余纵筋不伸到底板钢筋网上，但仍需满足上述最小错固长度 要求。 1 当柱为轴心受压或小偏心受压，基础高度大于等于 1200mm时； 2当柱为大偏心受压，基础高度太于等于1400mm时
6.4.1基底平面宜取方形或矩形，矩形基础长宽比宜小于等于 2；当基础长宽比大于2时宜设计成带基础架的独立基础。当两根 柱子距离较近或基础底面积较大不能设计成独立柱基时，可设计 成双柱联合独立基础，双柱间宜设基础梁。上部荷载重心宜与独 立基础底面的形心重合。当偏心距大于基础偏心方向边长的5% 时，需验算偏心产生的附加影响。 6.4.2阶梯型基础每阶高度宜为300mm500mm；锥形基础边 缘的高度不宜小于200mm，坡度不宜大于1（竖向）：2(水平）。 6.4.3现浇柱的基础顶面尺寸，每边至少应较柱截面尺寸大 50mm。钢柱基础的地脚螺栓中心到基础顶面边缘的距离不应小 于5倍地脚螺栓直径且不小于150mm。钢柱底板边线到基础顶 面边缘的距高不应小于100mm。 6.4.4钢筋混凝土柱纵向受力钢筋在基础内的最小错固长度1 应按下式计算确定： 一、二级抗震等级 =1.15l, 三级抗震等级 Le=1.05, 四级抗等级 =1.0l 式中：,纵向受力钢筋的锚固长度，按现行国家标准《混凝土 结构设计规范>GB50010有关规定确定。 钢筋混凝土柱纵筋的下端宜做成直钩放在基础底板钢筋网 上。当符合下列条件之一时，可仅将四角的钢筋伸到底板钢筋网 上，其余纵筋不伸到底板钢筋网上，但仍需满足上述最小错固长度 要求。 1 当柱为轴心受压或小偏心受压，基础高度大于等于 200mm时； 2当柱为大偏心受压，基础高度太于等于1400mm时
6.4.5基础变阶处和柱与基础交界处的基础厚度以及预制柱安 装时杯形基础杯底厚度应按现行国家标准《混凝土结构设计规范》 GB50010进行抗冲切验算和抗剪验算，并应符合有关规范的构造 要求。 6.4.6基础底板的配筋，应按抗弯计算确定。在轴心荷载或单向 偏心载作用下，基础底板受弯可简化为悬臂受弯构件计算（图 6, 4, 6)。 1矩形基础，当台阶的宽高比小于等于2.5和偏心距小于等 于1/6倍基础宽度时，如图6.4.6所示的任意截面的弯矩可按以 下简化公式计：
底反力直绒分布计算的梁板式筱形基础巢的内力可按连续梁分 析，边跨跨中以及第一内支座的弯矩宜乘以1.2的系数，基础梁的 配筋可按6.5.3条第4款进行。其底板的配筋除满足计算要求 外，织、横方向的底部钢筋应有1/2～1/3贯通，且其配筋率不应小 于0.15%；顶部钢筋按计算配筋全部贯通。分布钢筋直径不宜小 于10mm，间距不应大于200mm。 6.6.3按基底反力直线分布计算的平板式筱形基础，可按柱下板 带和跨中板带分别进行内力分析。柱下板带在柱宽及其两侧各 0.5倍板厚且不大于1/4板跨的有效宽度范围内的钢筋配筋量不 应小于柱下板带钢筋的1/2。柱下板带和跨中板带的底部钢筋应 有1/2~1/3贯通，且其配筋率不应小于0.15%；顶部钢筋按计算 配筋全部贯通。受力钢筋直径不宜小于12mm，间距不应小于 150mm，宜为200mm~300mm， 6.6.4筱形基础当需要扩大底板面积时，宜优先扩大基础的宽 度；筱形基础周边基础桑无法伸出而采用悬臂板时，筱板伸出长 度不宜大于1.5m。悬臂板可做成变厚度，坡度不宜大于1（竖向） +3(水平），边缘厚度不应小于200mm。悬臂板顶面宜设置构造 钢筋，当地基土如有可能与筱板脱开时，应在悬臂板项面设置受力 钢筋。双向悬臂板在板底角区应布置放射状附加钢筋，直径同边 骑受力钢筋，间距不宜大于200mm。 .6.5有防水要求的筏形基础应采用防水混凝土并符合现行国 家标准《地下工程防水技术规范》GB50108要求，抗渗等级不应小 于P6。为减少基底压力而设置架空层的板基础，外侧基础梁及 年板应者成防水要求并应进行腔标培烈出
7.1.1本章适用于以承受竖向荷载为主的低承台桩基。本章所 述桩型包括：混凝土预制方桩（简称预制方桩）、预应力混凝土桩 （简称预应力桩，包括预应力管桩与预应力空心方桩）、钢管桩和钻 孔灌注桩（简称灌注桩）。预制方桩、预应力桩和钢管桩统称预制 桩。桩型选择应根据工程性质、地质情况、施工条件及场地周围环 境等综合考虑。 7.1.2链基应同时按承载能力极限状态和正常使用极限状态进 行设计计算。 按承载能力极限状态进行设计计算的内容包括：桩基竖向承 载力计算、桩基水平承载力计算以及桩基承台的截面和配筋设计 计算，位于天然或人工边坡上或边坡附近的建筑物尚应按本规范 第10.2节的有关规定验算边坡稳定性。 按正常使用极限状态进行设计计算的内容包括：桩基最终沉 降量计算、有特殊要求的基础结构的变形计算以及抗裂或裂缝宽 度计算。 7.1.3桩基设计计算采用以分项系数表达的极限状态设计表达 式，所采用的作用效应组合应符合下列规定： 1桩基承载力验算时，作用效应采用基本组合，但其分项系 数均为1.0； 2计算桩基承台截面、内力、配筋和验算桩身结构强度时，作 用效应采用基本组合，分项系数按相应规范取用； 3计算桩基变形时，作用效应应果用正常使用极限状态下准 永久组合；进行基础结构的裂缝验算时，作用效应应采用正营他用
政限状态 7.1.4承压桩宜选择压缩性较低的黏性土、粉性土、中密或密实 的砂土作为持力层，不应将桩端悬在淤泥质土层中。 当重要工程采用预制桩或预制桩穿越一定厚度中密、密实砂 土层时，宜事先进行沉桩可行性分析，选择合适的沉桩方法、桩身 结构强度及桩竭人土深度，并进行现场试流桩验证。 7.1.5预制桩的桩端全断面进人较厚且液性指数IL≤0.5的黏 性土层或中密砂土层的深度不应小于0.5m；同时也不宜小于1.5 借2倍桩的边长（籍性土、粉性土取高值，砂土取低值）。当持力 层下存在软弱下卧层时，应确保桩端以下的持力层有足够的厚度。 7.1.6单桩竖向承压、抗拔、水平承载力宜通过现场静载荷试验 确定。单桩竖向承压、抗拨、水平静载荷试验应符合本规范第16 章有关规定。 7.1.7当周土体因地面大面积堆载（包括新近回填土）或因降 水等因索而产生的沉降大于桩的沉降时，宜考桩侧负摩阻力的 影响。对于填土建筑场地，宜先填土并保证填土的密实性，待填土 地基沉降基本稳定后方可成桩。 当桩侧负摩阻力较大、设计存在困难时，可采用在桩身表面败 设涂层、允许桩基增加少许沉降量而重新选择持力层或设置保护 桩等措施，以减少桩侧负摩阻力及其影响。 7.1.8桩位布置原则应符合下列要求： 1宜使群桩形心与竖向作用的准永久组合的合力作用点相 重合； 2群桩中桩的中心距不应小于3d（d为桩的边长或直径）， 预制桩不宜小于3.5d；扩底抗拨满注桩中心距不宜小于扩底直径 的1.5倍 3柱下独立承台的桩数不宜少于3根； 4在地基土对桩的支承能力、桩身结构强度及施工质量有可
靠保证的前提下，柱下独立承台可采用一根桩或两根桩，下条形 承台可采用单排桩，但必须按7.3.5条第6款在承台之间设置联 系粱； 5墙下桩基宜在转角及交叉部位设桩；底层门洞下不宜 设桩。 7.1.9预制方桩的桩身尺寸、混凝土强度等级、保护层厚度、配 筋、接头等应符合现行国家建筑标准设计图集《预制钢筋混凝土方 桩》04G361、现行国家标准《建筑地基基础工程施工质量验收规 范>GB50202和上海市建筑标准设计《预制钢筋混凝土小截面方 桩>DBJT08一106的要求。 7.1.10对于截面尺寸为400mm~600mm的预应力空心方桩的 桩身尺寸、混凝土强度等级、保护层厚度、配筋、接头及预压应力等 应符合现行国家建筑标准设计图集《预应力混凝土空心方桩》 08SG360的要求。 预应力管桩，除因使用上有特殊要求而专门设计制作外，可根 据要求选用现成制品，并应符合现行国家标准《先张法预应力混凝 土管桩》GB13476和国家建筑标准设计图集《预应力混凝土管》 03SG409的有关规定。 预应力桩作为抗拔桩时，应结合类似工程经验对桩身结构强 度、接头部位的端板、桩顶与承台的连接构造等进行验算，并应在 施工前进行单桩抗援静裁荷试验为设计提供依据。 7.1.11灌注桩的基本尺寸及构造应符合下列要求； 1设计径宜大于等于550mm，钻头直径不得小于设计 桩径。 2桩身混凝土设计强度等级不应低于C30，采用水下瓷注方 法施工时不宜高于CAO。 3桩身配筋按计算确定，如为构造配筋，竖向承压桩的配筋 率不小于0.42%，承受水平力桩的配筋率不小于0.65%。竖向承
压桩的钢筋笼长度应穿过淤泥质土层，并不宜小于2/3桩长。承 受上拨力桩的钢筋笼宜全长配置。 4宜采用直径为6mm~8mm的螺旋箍，间距200mm~ 300mm；桩顶以下5d范围内箍筋应加密，间距不应大于100mm。 5钢筋的混凝土保护层厚度不应小于50mm。 7.1.12当采用桩端后注浆灌注桩时，注浆管数量宜根据桩径确 定，且不应少于2根。注浆应采用P.O42.5级水泥浆液，水灰比 0.55~0.6。注浆量与桩径、桩端土层等有关，宜根据类似工程经 验确定。 7.1.13扩底抗拨灌注桩必须在设计前进行试成桩试验，确定相 关施工参数后方可实施。扩底直径D宜取桩身直径d的2倍，并 不大于1.5m。扩底段起始端进人中、低压缩性土层一般1D~ 3D，并不小于1m。 7.1.14钢管桩设计应符合下列要求： 1钢管桩的材质应符合现行国家标准《普通碳索结构钢技术 条件》GB/T700、《低合金高强度结构钢技术条件>GB/T1591以及 《桩用爆旋焊缝钢管>SY/T5040等有关的要求。 2焊接材料的机械性能应与钢管桩主材相适应。 3钢管桩管壁的设计厚度由有效厚度和腐蚀厚度两部分组 成。腐蚀厚度可按腐蚀速度与使用年限确定，地下水位以下腐蚀 速度一般可取(0.02~0.03)mm/年。 4钢管桩外径与有效壁厚之比D/t不宜大于100，且管壁的 最小有效厚度不应小于7mm；当D/t>100时，应考虑局部压屈而 降低钢材的强度设计值。 5确定并口钢管桩进人持力层的深度时，应考虑土的性质、 抗桩机械能力、沉桩应力和闭塞效应。 7.1.15当采用浅基础其天然地基承载力基本满足设计要求或相 差不大，但计算沉降量过大时，可采用按降控制要求离定用性效
盘、桩与承合下地基土共同承担上部荷载的大桩距的沉降控制复 合桩基。沉降控制复合桩基的设计计算应符合本规范7.5节的有 关规定
7.2桩基承载力计其
7.2.1水压注坚向承数力验算应符合下式夏求
承压桩竖向承效力验算应符合下式要求： 当轴心竖向力作用时
当轴心竖向力作用时，
Q≤1.2Rs Ea+Ga+My+M,z n Zy 22
(7.2. 12) (7. 2.13)
计值(kN·m)，按作用效应基本组合计算，但其分 项系数均为1.0； iy—第i根桩至y、工轴的距离(m)。 7.2.2单桩竖向承载力设计值应根据7.2.3~7.2.6条确定，同 时应按7.2.8条对桩身结构强度进行验算。确定单桩竖向承载力 段计值时可不考患群桩效应。 7.2.3单桩竖向承载力设计值宜采用静载荷试验按下式确定：
Y 桩端阻力的分项系数，可按端阻比g由表7.2.4一2 查用：
式中：R——单桩竖向极限承载力标准值(kN)，可取单桩极限承 载力试验统计值R，按本规范16.3.14条确定； r单桩竖向承截力分项系数，预制桩可取=1.8，灌 注柱可取=1.9， 7.2.4当没有进行桩的静载荷试验时，按地基土对桩的支承能力 确定单桩整向承载力设计值R。可根据土层条件由下式估算：
式中：U,桩身截面周长(m); f.—桩周第i层土的极限摩阻力标准值(kPa)，可根据桩 型、土的名称、土层埋藏深度及土的性质按表7.2.4 一1所列的数值选用； f,—桩端处土的极限端阻力标准值(kPa)，可根据桩型、 土的名称、土层埋藏深度及土的性质按表7.2.4一1 所列的数值选用； l第i层土的厚度（m)； A桩端横截面面积（m）； Y—桩侧库阻力的分项系数，可按端阻比β，由表7.2.4 一2查用；
2用静力触探比贯人阻力估算各层土的极限侧摩阻力标准 值时，应结合土工试验资料、土层的埋蒙深度及性质分别按下列情 考感： 1)地表下6m范围内的浅层土，可取f.=15kPa (7. 2. 54) 2)黏性土 当p,≤1000kPa时，f,= :(kPa) (7. 2. 5—5) 20 当p,>1000kPa时,f.=0.025p,+25(kPa)(7.2.5—6) 3)粉性土及砂土 (7.2.5—7) 式中：P.—桩身所穿越土层的比贯人阻力平均值(kPa)。 3用静力触探资料估算的桩端极限端阻力标准值不宜超过 8000kPa；桩侧极限摩阻力标准值不宜超过100kPa。对于比贯人 阻力值为2500kPa～6500kPa的浅层粉性土或稍密的砂土，估算 桩端阻力和桩侧库阻力时应结合土的密实程度以及类似工程经验 综合确定。 7.2.6对于桩径大于850mm的大直径灌注桩，应采用桩端后注 浆工艺，当桩身范围内有较厚的砂层时，宜采用泥浆除砂器。 7.2.7桩端后注浆灌注桩单桩承载力设计值R应根据静载荷 试验结果确定。当没有进行静载荷试验时，对桩径小于等于 1200mm的桩端后注浆灌注桩，其单桩承载力设计值R。可根据土 M
层条件由（7.2.4一1)式估算，但其桩周土极限摩阻力标准值.和 桩端处土的板限端阻力标准值于，可分别根据土的名称、土层埋藏 深度及土的性质取表7.2.4一1中灌注桩极限库阻力和端阻力的 上限值，并乘以综合调整系数1.2。
7.2.8建筑工程承压桩桩身结构强度验算应符合下列规定，
Q,≤(0. 60~0.75) fA
在有可靠经验时，可适当提高，但不得超过0.8FA'。 4消注拼，
Q≤(0. 7~0. 8)f.A
当没有进行桩的竖向抗投静载荷试验时，单桩竖向抗拔承载
7.3.2当承台混凝土强度等级低于柱或桩的混凝土强度等级时， 应验算柱下或桩上承台的局部受压承费九
7.3.3轴向受压柱下独立承台的套矩可按下列公式计算
(7. 2. 11)
式中ux 按作用效应标准组合计算的桩身最大裂缝宽度， 可按现行国家标准《混凝土结构设计规范》 GB50010计算，当保护层设计厚度超过30mm时， 可将厚度取为30mm计算裂缝的最大宽度； wm最大裂缝宽度限值，按现行国家标准《混凝土结构 耐久性设计规范XGB/T50476中相关规定取用。 7.2.12建筑桩基单桩水平承载力的确定应符合下列要求； 1单桩水平承载力宜通过单桩水平静载荷试验确定，水平静 载荷试验按本规范第16章有关规定进行。 对于混土预制、钢桩、桩身正截面配筋率不小于0.65% 的灌注桩，可根据静载荷试验结果取桩顶标高处水平位移为 10mm(对于水平位移敏感的建筑物取水平位移6mm)所对应荷载 的75%为单桩水平承载力设计值， 2当没有进行静载荷试验时，可按附录F对单桩水平承赖 力进行估算，
7.3.1桩基承台的内力可按常用的简化计算方法确定，局部受压 和抗剪强度计算可按现行国家标准《混凝土结构设计规范》 GB50010进行，冲切计算可按现行行业标准《建筑桩基技术规范》 JGJ94进行。
M 一承台形心至边缘之宽度范围内板带的弯矩设计值 (kN · m); 桩距（m） 1——方柱边长，圆柱时=0.866d(d为圆柱直径)(m)； Q——单桩反力设计值(kN)，应采用作用效应基本组合计 算，建筑桩基分项系数应按现行国家标准《建筑结 构荷裁规范》GB50009取值，也可近似按1.35Q 计算。
(7. 3. 32)
[al;+(1a)1
表7.4.2桩基沉降计集经验系数山
机降计算经验系数 1. 05 0.95 0.85 0.65 注：1.表内数值可内插； 2.桩增持力层位于①：层时，桩基况降计算经验系数。可按表中相应数值的 0.9倍选取， 7.4.3压缩层厚度应自计算点所处桩位的桩端平面算至土层附 加应力等于土层自重应力的10%处止。附加应力计算时应考 相邻基础的影响。 7.4.4排列密集的桩基，在方案或初步设计阶段，其最终沉降量 可按公式(5.3.1)估算，并符合下列要求： 1将桩基承台、桩群与桩间土作为实体深基础，且不考虑沿 桩身的应力扩散； 2压缩层厚度自桩端平面算起，算到附加应力等于土的自重 66
(7. 4. 22) 式中：T——在沉降计算点处压缩层范国内自桩类平面往下的土 层数； E 桩端平面下第：层土在自重压力至自重压力加附加 压力作用时的压缩模量（MPa）； 桩端平面下第：层土的单向压缩计算分层总数； Oi 桩端平面下第t层土的第；个分层外土体的坚向险
应力的20%处，附加应力计算应考感相邻基础的影用 3采用地基土在自重应力至自重应力加附加应力时的压缩 模量； 4沉降估算经验系数出，应根据类似工程条件下沉降观测 资料及经验确定。在不具备条件时DB32T 3761.13-2020 新型冠状病毒肺炎疫情防控技术规范 第13部分：公共浴室，可采用下表数值
表7.4.4桩况降估算经验系败山
7.5流降控制复合械
7.5远降控制复合柱围
7.5.1沉降控制复合桩基(以下简称复合桩基)设计应符合下列 要求： 1复合桩基中的桩宜采用桩身截面边长小于等于250mm、 长细比在80～100左右且身质量有可靠保证的预制方桩。桩距 不宜小于5d～6d，并应按桩端穿过高压缩性淤泥质土层、并进人 压缩性相对较低的持力层的要求选择桩增埋深。复合桩基承台埋 深不宜小于建筑物高度的1/15。 2桩与承台下地基士共同承担外荷载的原则如下：当作用在 承台底面的载准永久组合值大于复合桩基中各桩的单桩极限承 载力标准值之和时JB/T 11104-2011 电子数显倾角尺，桩承担相当于各单桩极限承载力标准值之和 的荷载、承台下地基土承担余下之荷载；当作用在承台底面的荷载 准永久组合值小于等于复合桩基中各桩的单桩极限承裁力标准值 之和时，桩承担全部荷载。 7.5.2复合基的承台底面和平面布置应符合下列规定：
1复合桩基的承台底面租应符合下式要求
同时拼身结构强建应符合下式要求