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CECS 51：1993 钢筋混凝土连续梁和框架考虑内力重分布设计规程.pdfM=mαmb(G+Q)1o
式中 ? 集中荷载修正系数，依据一跨内集中荷载的不同情 况按表 4.1.2 确定; αmb 考虑塑性内力重分布的弯矩系数，按表4.1.1采 用； G 一个集中永久荷载设计值： Q 一个集中可变荷载设计值； C 10 计算跨度，按4.1.1条的规定确定
4.1.3在均布荷载作用下WS/T 484-2015 老年人健康管理技术规范，等跨连续梁的剪力设计值可按7 列公式计算：
V = a(g +qln
式中 V 剪力设计值； ln——净跨度。
连续梁考虑塑性内力重分布的剪力系数αb 表 4. 1. 3
注：表中Ain、Bex、Bin、Cex、Cin分别为支座内、外侧截面的代号
注：表中Ain、Bex、Bin、Cex、Cin分别为支座内、外侧截面的代号。
间距相同、大小相等的集中荷载作用下，等跨连续梁 宜V可按下列公式计算：
式中 alvb 一剪力系数,按表 4.1.3采用； n 一一跨内集中荷载的个数; G 一一个集中永久荷载设计值； 2 个集中可变荷载设计值
V = apn(G +Q)
4.「.5相邻两跨的长跨与短跨之比小于1.10的不等跨连续 梁，在均布荷载或间距相同、大小相等的集中荷载作用下，梁各跨 跨中及支座截面的弯矩和剪力设计值仍可按4.1.1条至4.1.4条 的规定确定，但在计算跨中弯矩和支座剪力时，应取本跨的跨度 直：计算支座弯矩时，应取相邻两跨中的较大跨度值。 4.1.6对不符合4.1.5规定的不等跨连续梁或各跨荷载值相 差较大的等跨连续梁简按下列步骤进行内力重分布计算： 4.1.6.1按荷载的最不利布置，用弹性分析方法计算连续梁各 控制截面的最不矩M。此时，连续梁的计算跨度1。应根据支 承条件确定：当两端与梁或柱整体连接时，。取为支座中心线间的 距离；当两端搁支在墙上时，取1。三1.51n，并不得大于支座中心线 间的距离；当一端与梁或柱整体连接，另一端搁支在墙上时，取1。 =ln十b/2十0.025ln，并不得大于支座中心线间的距离，b为梁或
4.1.6.1按荷载的最不利布置，用弹性分析方法计算连续梁名 控制截面的最不矩Meo。此时，连续梁的计算跨度l。应根据支 承条件确定：当两端与梁或柱整体连接时，。取为支座中心线间白 距离；当两端搁支在墙上时，取1。三1.51n，并不得大于支座中心纬 间的距离；当一端与梁或柱整体连接，另一端搁支在墙上时，取1 =ln十b/2十0.025ln，并不得大于支座中心线间的距离，b为梁或
注的支承宽度。 4.1.6.2在弹性分析的基础上，降低连续梁各支座截面的弯 矩，其调幅系数β不宜超过0.20。 4.1.6.3在进行正截面受弯承载能力计算时，连续梁各支座截 面的弯矩设计值M可按下列公式计算： 当连续梁搁支在墙上时：
当连续梁两端与梁或柱整体连接时：
式中V。一一 按简支梁计算的支座剪力设计值： b一一支座宽度。 4.1.6.4连续梁各跨中截面的弯矩不宜调整，其弯矩设计值 M可取考虑荷载最不利布置并按弹性方法算得的弯矩设计值和 按上列公式计算的弯先 士值的较大者：
Ma +'Ma M = 1.02M. 25
式中 M。 按简支梁计算的跨亨弯矩设计值； Ma、M一一连续梁左、右支座调整后的弯矩设计值。 4.1.6.5连续梁各控制截面的剪力设计值，可按荷载最不利布 置，根据调整后的支座弯矩用静力平衡条件计算，也可近似取用考 虑荷载最不利布置按弹性方法算得的剪力值。
4.2.1两对边支承的板按单向板计算；长边与短边的比值大于2 的四边支承板，也句按短边方向受弯的单向板计算，但当上述比值 为2～3时，沿板长方向应配置不少于短方向25%的受力钢筋。 4.2.2承受均布荷载的等跨单向连续板，各跨跨中及支座截面的
的四边支承板，世可按短边方向受弯的单向板计算，但当上述比值 为2～3时,沿板长方向应配置不少于短方向25%的受力钢筋
M = amp(g + q) 10
中 Qimp 单向连续板考虑塑性内力重分布的弯矩系数，按 表4.2.2 采用； 9 沿板跨单位长度上的永久荷载设计值； q一一沿板跨单位长度上的可变荷载设计值; lo一一计算跨度，根据支承条件按下列规定确定：当两端 与梁整体莲接时，取净跨：当两端搁支在墙上时。 取净跨加板厚，并不得大于支座中心线间的距离； 当一端与梁整体连接，另一端搁支在墙上时，取净 跨加1/2板厚并不得大于净跨加墙支承宽度的1/2。
塑性内力重分布弯矩系数αmm
注：表中弯矩系数适用于荷载比g9大于0.3的等跨连续板
4.2.3相邻两跨的长跨与短跨之比值小于1.10的不等跨单向连 续板，在均布荷载作用不咯跨跨中及支座截面的弯矩设计值可按 4.2.2条的规定确定姚时，计算跨中弯矩应取本跨的跨度值；计 算支座弯矩应取相两跨的较大跨度值。
4.2.4对不符谷4/2.3条规定的不等跨连续板或各跨荷载值木
4.3变形和裂缝宽度验算
4.1.2条和4.2.2条确定支座及跨中截面的弯矩设计值时，构件 的跨高比lo/h。不宜超过《混凝土结构设计规范》附录八的规定，此 时可不进行挠度验算。
4.3.2不等跨连续梁和不等跨单向连续板，当跨高
过《混凝土结构设计规范》附录八的规定时，可不进行挠度验算否 则，结构在正常使用极限状态下的挠度，可根据构件的刚度用结构 力学的方法计算，所算得的挠度值不应超过《混凝结构设计规 范》的规定。 在计算挠度时，可以假定各同号弯矩区段内的刚度相等，并取 用该区段内最大弯矩处的刚度。 构件的刚度可近似根据使用阶段的弹性弯矩值按《混凝土结 构设计规范》的规定确定。 77连绩沥和单向选绩板 然而贴恋饭润恒玄数
配置的纵向受拉钢筋直径符合本规程附录A的规定时，可不作裂 缝宽度验算。
4.3.4当不符合4.3.3条规定时，连续梁和单向连续板的裂缝宽
Ms=(0. 95—0. 4β)Mes
中 Mes 按荷载短期效应组合考虑荷载最不利不 方法计算的弯矩值；
B一一支座截面的弯矩调幅系数，对等跨连续梁、板，口按4.3.5条的规定确定；对于不等跨连续梁、板，可取4.1.6条和4.2.4条实际选用的数值。4.3.5等跨连续梁和单向连续板，当按4.1.1条、4.1.2条和4.2.2条确定支座和跨中截面的弯矩设计值时，各跨跨中截面及端支座截面的弯矩调幅系数β可取为零，其余各支座截面的弯矩调幅系数β可由图4.3.5查得。“MMM网国中
0. 30. 3四跨0. 20. 2五跨仁西跨0. 10. 1五跨B支座C支座三跨012452345q/g (Q/G)q/g (Q/G)0. 30. 3跨四跨0. 2 0.20. 10. 1五路五跨B支座L四蹄C支座三跨2340502345q/g (Q/G)q/g (Q/G)(b）单向连续板图4.3.5等跨连续梁和单向连续板的β—g/g（Q/G）关系
5框架计算5.1框架的承载能力计算5。1。1钢筋混凝土框架仅对框架梁的弯矩进行调整，其弯矩调幅系数β可按下列规定取用：5.1.1.1无侧移框架：对竖向荷载产生的弹性弯矩进行调整。弯矩调幅系数β值不宜超过0.25。5.1.1.2有侧移框架：对竖向和水平荷载作用下产生的弹性总弯矩进行调整，弯矩调幅系数β按表5.1.1规定采用。有侧移框架的最大允许弯矩调幅系数β表 5. 1. 1框架形式单跨多跨框架1~4层0. 150. 20层数5～8层0.100.155.1.1.3按5.1.1.1款、5..1.2款确定截面的弯矩调幅系数β时，尚应满足下列条件：（1)框架梁的跨度不应太于12m，且跨高比l/h。不大于12；当l/h。在12～15之闯呼第5.1.1.1和5.1.1.2款所规定的最大允许弯矩调幅系数置减少0.05;(2)框架梁的轴座比不应大于0.10;(3)框架梁的竖向可变荷载设计值与永久荷载设计值之比q/g 应大于 0.3X（4）当架梁端支座有外伸臂时，外伸臂根部的悬臂弯矩超过框架梁的端支座内侧弹性弯矩的一半时，该框架梁的端支座内侧弯矩不宜调整。
5.1.2框架可按下列步骤进行内力重分布计算：
5.1.4对规则框架,其框架梁
5.1.5.3楼盖长宽比（L/B）：
(1） 对不超过4层的房屋L/B不大于3.0： (2） 对5层和6层的房屋，L/B不大十2.5： (3) 对 7层和 8 层的房屋,L/B 不大于 2.0
5. 2 变形和裂缝宽度验算
5.2.1框架在正常使用极限状态下的侧移可近似地按弹性方法 十算。对现浇整体式框架结构，应按弹性计算结果乘以1.1后采 用；对装配整体式框架结构，应按弹性计算结果乘以1.25后采用。 框架层间侧移值^u及顶点侧移植u应满足下列要求：
式中 h' 框架的层高 H 框架的总高
h =400 1 500
式中 h一一框架的层高； H一一框架的总高。 5.2.2当框架梁的跨高比不超过《混凝土结构设计规范》附录八 的规定时，可不进行挠度验算。 5.2.3当不符合5.2.2条的规定时框架梁在正常使用极限状态 下的挠度，可参照4.3.2条的规定验算。 5.2.4当框架梁计算截面的弯矩调幅系数β和纵向受拉钢筋直 径符合本规程附录A的规定时，可不进行裂缝宽度验算。 5.2.5当不符合5.2。4条的规定时，框架梁在正常使用极限状态 下的裂缝宽度按《混凝结构设计规范》的规定验算。在确定纵向 受拉钢筋应力时,计算截面考虑塑性内力重分布影响的弯矩值M 可参照4.3.4条的规计算，
附录A连续梁、单向连续板和框架梁不需作裂缝宽度验算的最大钢筋直径A.0.1对混凝十保护层厚度（从最外排纵向受拉钢筋外边缘至受拉底边的距离）C<25mm的连续梁、单向连续板和框架梁，当其纵向受拉钢筋直径不超过图A中根据弯矩调幅系数β和截面相对受压区高度系数查得的钢筋直径时，可不进行裂缝宽度验算。A.0.2当混凝土强度等级不低于C30,弯矩调幅系数β不超过0.25，采用I级钢筋且钢筋直径小于25mm时，可石进行裂缝宽度验算，其余图A中未列出的混凝土和钢筋级别，应按《混凝土结构设计规范》进行裂缝宽度验算。A.0.3图A中的β值，对于等跨连续梁、板可按4.3.5条的规定确定，对于不等跨连续梁、板和框架梁按实弯矩调整值确定。A.0.4图A适用于受拉区为矩形截面的连续梁、单向连续板和框架梁。0.400.40C20I级钢筋C20Ⅱ级钢筋250.350.3522200.300.30180.250.251625140.20220.2020=120.150.15180.100.100.050.0500.100.200.300.100.200.30(α)(a)
0.400.4025I级钢筋C25IⅡI级钢筋0.350.35250.300.3022200.250.25180.200.201625.140. 15220.150.10d=200.10d=120.050.0500.100.200.3000.100.200.30(b)0.400.40C 30II级钢筋30II级钢筋25220.350.35200.300.30182516.0.2522.0.2514200.200.2018.d=1p0.15160.15d=140.100.100.050..05.00. 100.200.3000.100.200.30(c)
0.40C 35IⅡ级钢筋0.350.300. 25252290.200.15d=160.10Wo0.0500.100.200. 30B(d)0.4040C40Ⅱ级钢筋CC40I级钢筋0.350.35250.30220.30120.250.2525160.2072 20.20140.1520180.15d=1/20.100.100.050.050000.200. 30 β00.100.200. 30 B(e)图A连续梁、单向连续板和框架梁不需作裂缝宽度验算的最大钢筋直径
B.0.1当钢筋混凝土框架符合下列规定时，可按本附录确定框 架梁和柱各计算截面的内力： B.0.1.1各跨跨度相等或跨度相差不超过10%： B。0.1.2同层的层高相同，底层与其他各层的层高高差不超 过30%，其余各层之间的层高高差不超过20%； B。0.1.3同层框架梁的截面尺寸应相同；各中间柱的截面尺 寸应相同，边柱的截面尺寸可以小于中间柱；柱沿房屋高度截面尺 寸宜相同，但当框架层数多于5层时，允许柱子淄房屋高度变化 次； B。0.1.4作用于同层框架梁上的荷载应相等，不同层的框架 梁承受的荷载可不相同；作用于顶层框架梁上的荷载不考虑荷载 最不利布置，全部按永久荷载计算；
M = amr(g +q) mf = Qmo3b13b2
/=a(g+g)In ao
第一种组合: Mmax otg +q)1 第二种组合: g+g)lo X M=der (g +q) 第三种组合: N min = Qef glo M = Cerg l
QTJJ 0002S-2016 通化金江酒业有限责任公司 人参酒Mmax ateg+qlo N (g+g)lo 第二种组合： (g +q)l M=der (g +q) 第三种组合： glo M =αerg l
框架梁各控制截面的基本剪力系数αs
r 1ur2ABex1. αABihQBin0. 9BeXBex0.0. 8Bin顶BinBexC0.80.CC0.0. 66A层0.6A0. 5500.51.01.52.02.53.03.554.04.5Kb/Ke00. 51. 0152.02.5q/g框yr12架(a)1. 0I1.0. 9I梁1 .III0.8II1.0. 70.6050 0.51.01.52.0 2.53.03.54.04.54.555kbk0e0.51. 01. 52.02.5q/g
W561. 051. 051. 001. 04A0. 951. 030.901. 020. 851. 010. 80 1. 0000. 51. 01. 52.02.53.03. 54. 04. 5 5Kb/Ke00. 51. 01. 52. 02.5q/gW5底县r61. 4 框中县底层N1. 31. 2中层1. 1顶层1. 0 顶、中、底层底层0. 51. 52. 02. 53. 03. 54. 04. 5 5Kb/Ke0. 91. 000. 51. 01. 52.02.5s q/gMM(c)
W5W61. 050. 91. 000. 80. 950. 70. 900. 60. 850. 50. 800. 400. 51. 01. 52. 02. 53. 03. 54. 04. 5 5Kb/Ke00. 51.01. 52. 02. 5q/gw5W61. 041. 4框1. 031. 31. 021. C中、底层1. 011. 00顶层0. 990. 51. 01.52.02.53.03.54.04.55KbpQuIs0. 90. 51. 01. 52. 02. 5q/g"MMM(d)
层"aeou!0(f)Xu W柱B
(3)当计算柱的内力时，应分别按该柱与上、下框架梁的梁柱线刚度比查亚5，选择较大值采用。B.0.4.3在计算中间各层和底层框架梁的内力时，应按本层框架梁上的可变荷载设计值与永久荷载设计值的比值9/g查2和4；当计算中间各层和底层柱的内力时，应分别按上、下框架梁的9/g值查36，并选取较大值采用，当计算顶层框架梁或顶层柱的内力时，应按顶二层框架梁上的9/g值查2、4或6。顶层ABexBinCexCinIIII疯层ABexBinCexCinIIIII顶二层中间层底层TT7A图B.0.4截面编号及梁、柱名称
C.0.1为便于在执行本规程条文时区别对待GB/T 4688-2020 纸、纸板和纸浆 纤维组成的分析，对要求严格程度 不同的用词说明如下： 1表示很严格，非这样作不可的用词： 正面词采用“必须”，反面词采用“严禁”。 2.表示严格，在正常情况下均应这样作的用词： 正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”。 3．表示允许稍有选择，在条件许可时首先应这样作的用词： 正面词采用“宜”或“可”，反面词采用“不宜。 C.0.2条文中指定必须按其他有关标准规范执行时，写法为 “应符合·…·的规定(或要求)”或应按·执行”。非必须按所指 定的标准、规范或其他规定执行时，写法为“可参照··”
附加说明本规程主编单位、参编单位和主要起草人名单主编单位：重庆建筑大学参编单位：天津大学清华大学主要起草人：刘南科周基岳王春瑞王玉起赵光仪吴佩刚"MMM