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GBT50130-2018 混凝土升板结构技术标准.pdf

由无梁楼板和柱组成的板柱框架与剪力墙共同组成的升 体系。

升板结构在提升阶段，群柱在荷载作用下保持原有状态 生整体屈曲或失稳破坏的能力。

NY/T 503-2015 单粒（精密）播种机 作业质量2.1.7 楼盖提升 f

在施工现场预制的楼盖由提升系统提升到设计标高的过 采用单板提升法或叠层提升法

娄盖在制作时事先划分的独立结构单元，应满足楼盖提升系

的提升能力及单元内群柱稳定

用于提升楼盖的设备系统，由动力系统、吊杆或吊索、 系统等组成。

2. 1. 10 提升力

楼盖提升过程中，各提升点的提升速度一致或提升差异在控 制范围以内。

2.2.2作用、作用效应及承载

ut 齿槽外口周边长度。

2.2. 4计算系数及其他

αw 基本周期考虑非承重墙影响的折减系数 β; 搁置折算系数； Yo 结构重要性系数； 提升折算系数； YcQ 施工活荷载作用分项系数； YG 板自重作用分项系数； Y 提升差异作用分项系数： YRE 承载力抗震调整系数： 入 支撑的长细比； 7 偏心距增大系数； 荷载效应放大系数，

3.1.1混凝土升板结构中，钢筋混凝土结构构件的混凝土强度

3.1.1混凝土升板结构中，钢筋混凝土结构构件的混凝 等级不应低于C30，预应力混凝土结构构件的混凝十强度争 宜低于C40，

3.1.2混凝土升板结构中，纵向可普通钢筋宜米用HRB400、 HRB500钢筋：箍筋可采用HRB400、HRB335、HPB300钢筋： 预应力筋宜采用预应力钢绞线；当采用钢柱或钢管混凝土柱时， 钢材宜采用Q345或以上等级钢材。 3.1.3混凝土、钢筋和钢材的力学性能指标等应符合现行国家 标准《混凝土结构设计规范》GB50010、《建筑抗震设计规范 GB50011和《钢结构设计标准》GB50017的规定。 3.1.4升板结构的维护墙体宜采用轻质材料

3.2.1升板结构中，柱可设计为钢筋混凝土柱、钢管混凝土柱 或钢柱，楼盖可根据柱网尺寸、荷载大小、刚度需求、楼板开洞 状况及施工条件等设计为钢筋混凝土或预应力混凝土平板、密肋 板、空心板或格梁板。

3.2.2升板结构的整体布置应保证结构在施工过程中的稳定性。

建筑物中的钢筋混凝土井筒等可作为抗侧力结构。

均匀布置，并应符合下列规定： 1剪力墙的间距不宜超过楼盖宽度的3倍，宜沿竖向贯通 布置； 2应避免楼板开洞对水平力传递的影响，当位于剪力墙之 间的楼板有较大开洞时，应计人楼盖平面内变形的影响； 3应形成双尚抗侧力体系： 4宜避免结构刚度偏心； 5剪力墙的基础应有良好的整体性和抗转动能力。

3.3.1升板结构应按提升与使用两个阶段进行设计。结 面尺寸、配筋宜由使用阶段的内力控制。提升阶段的提升 板柱节点的连接固定措施应结合施工工艺合理确定。

面尺寸、配筋宜由使用阶段的内力控制。提升阶段的提升程序及 板柱节点的连接固定措施应结合施工工艺合理确定。 3.3.2在升板结构中采用预应力混凝土楼盖时，其设计应符合 国家现行标准《混凝土结构设计规范》（B50010、《无粘结预应 力混凝土结构技术规程》JG92和《预应力混凝土结构抗震技 术规程》JGJ140的有关规定。 3.3.3直接承受动力荷载并需进行疲劳验算的混凝土升板结构： 应经专门研究。

3.3.4升板结构的承载力应采用下列设计表达式进行验算：

持久、短暂设计状况 YS

式中： 一 结构重要性系数，对安全等级为一级、二级和三级 的结构构件，应分别取不小于1.1、1.0和0.9； S一一作用组合的效应设计值：对持久设计状况和短暂设 计状况应按作用的基本组合计算；对地震设计状况 应按作用的地震组合计算； R一一结构构件承载力设计值； YRE:一 结构构件承载力抗震调整系数，应按现行国家标准 《建筑抗震设计规范》GB50011的规定取用。当仅 计算竖向地震作用时，各类结构构件承载力抗震调 整系数均应米用1.0。 .3.5提升阶段板的内力设计值S，应按下式计算

S, = (Y:SBk + YQScQk)K + YS1

3.3.6使用阶段荷载基本组合的效应设计值应按下列公式计算：

3.3.7升板结构承受的荷载和地震作用应符合下列规定

1荷载应按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009 的有关规定确定；

2地震作用应按现行国家标准《建筑抗震设计规范》（B 50011的有关规定确定； 3楼板上的施工荷载宜取0.5kN/m，顶层板施工.荷载不 宜大于1.5kN/m，当采用升提或升滑施.工时可取2.5kN/m²； 有堆砖荷载时，堆砖荷载值不宜大于0.5kN/m。 3.3.8按本标准设计的混凝土升板结构房屋的适用高度不应超 过表 3. 3. 8 的规定

表3.3.8混凝土升板结构的最大适用高度（m）

3.3.9有抗震设防要求的混凝土升板结构，应按现行国家标准 《建筑工程抗震设防分类标准》GB50223的规定确定建筑抗震设 防类别及抗震设防标准。 3.3.10混凝土升板结构抗震设计时，应根据设防烈度、结构类 型和房屋高度采用不同的抗震等级，并应符合相应的计算和构造 规定。构件的抗震等级应符合下列规定： 1内类建筑的抗震等级应按本地区的设防烈度由表3.3.10 确定，乙、丁类建筑应按现行国家标准《建筑抗震设计规范》 GB50011的规定调整烈度后，按表3.3.10确定抗震等级； 2扰震设防烈度为6、7、8度时，钢柱的抗震等级应分别 按四级、三级、二级采用，钢管混凝土柱的抗震等级应分别按三 级、二级、一级米用； 3确定与支撑相连柱的抗震措施时，应按本条第1、2款的 规定提高一个抗震等级确定。

表3.3.10混凝土升板结构的抗震等级

1结构在多遇地震或风荷载作用下，楼层内最大弹性层间 宜符合表3.3.11的规定，

表 3. 3. 11 弹性层间位移角限值

3.3.12罕遇地震作用下，结构楼层最天弹塑性层间位移角宜符 合表3.3.12的规定。

表3.3.12楼层弹塑性层间位移角限值

3.3.13开板结构中的预 境类别进行封堵或防腐、防火处理，并应符合耐久性设计的有关 规定。采用钢柱或钢管混凝土柱时，钢结构的防火处理应分别符 合现行国家标准《钢结构设计标准》GB50017和《钢管混凝土 结构技术规范》GB50936的规定。 3.3.14在设计使用期限内，未经技术鉴定或设计许可，不得改

3.4.1升板结构施工时，应根据设备提升能力及设计要求划分 提升单元。单元的提升与连接固定方案应经设计单位认可。 3.4.2电梯并筒、楼梯间剪力墙作为楼板提升过程的抗侧力结

施工方案应经技术论证

施工方案应经技术论证。

4.2.1提升阶段，板的目重和施工荷载效应可采用等代梁法计 算。采用等代梁法计算板的纵横两个方向的弯矩时，应符合下列 规定： 1等代梁的计算跨度应取柱中心线之间的距离，计算宽度 应取垂直于计算跨度方向的两相区格板中心线之间的距离（终 4.2.1)。 2短期荷载作用下，等代梁的刚度可按下式计算：

B, = 0.85E.1h

图4.2.1板带划分及等代梁 1一柱上板带：2一跨中板带

有肋按1形截面计算的惯性矩之和；对空心板，1b 可取为计算宽度范围内所有肋按工形截面计算的 惯贯性矩之和；对格梁板，1，可取为柱轴线两侧板中 心线范围内的T形截面主梁惯性矩与次梁惯性矩 之和；密肋板与空心板肋的翼缘计算宽度和格梁 板主梁及次梁的翼缘计算宽度应符合现行国家标 准《混凝土结构设计规范》GB50010的相关规定。

2.2平板和空心板的等代梁弯矩设计值，可按表4.2.2 分配给柱上板带和跨中板带，在总弯矩不变的条件下，也 上板带负弯矩的10%分配给跨中板带

表4.2.2平板与空心板柱上板带和跨中板带弯矩分配比

本表为无臂板的湾矩分配经验系数。

4.2.3两个方向主次梁租互垂直且相主梁间仅布置两根次梁 的格梁板，其等代梁弯矩设计值应分别按下列公式分配给主次 梁：其他情况的格梁板可按交梁结构计算，

E.In. M αE.I. M

弯矩分配时次梁有效刚度系数，可按表4.2 取用。

2.3弯矩分配时次梁有效刚度系

4.2.4采用等代梁法计算内力时，提升差异内力应为分别计算 仅由任一支座提升差异10mm产生的内力。 4.2.5提升阶段的平板自重和施工荷载效应也可采用楼板单元 进行有限元计算，板与柱应采用铰接连接，

4.2.7在提升阶段，升板结构可按铰接排架模型简化为等代悬

4.2.7在提升阶段，升板结构可按铰接排架模型简化为等代悬 臂柱验算提升单元内群柱的稳定性，也可通过计算机仿真按铰接 排架模型分析群柱稳定性，并应符合下列规定： 1应对各个提升单元按实际的提升程序对搁置状态和正在 提升状态分别进行群柱稳定性验算； 2应验算底层板固定及相邻的前一个提升步的群柱稳定性： 3当采用上承式承重销搁置板时，每层板应用楔块楔紧 未楔紧时应按受荷最大的单柱进行稳定性验算： 4按等代悬臂柱计算时，其惯性矩应为该提升单内所有 单柱惯性矩的总和，并应承担单元内的全部荷载，

4.2.8在提升阶段，升板结构的风荷载标准值应按现行

准《建筑结构荷载规范》GB50009规定的10年一遇基本风压进 行计算。当该提升单元有外墙体时，在顶层板以上应采用各柱风 载的总和，在顶层板以下应采用墙和柱实际所受的风荷载 4.2.9一个提升单元内的柱可按等代悬臂柱在两个主轴方向分 别进行群柱稳定性验算。群柱稳定性应由等代悬臂柱偏心距增大 系数㎡验算确定，当小于0或大于3时，应改变提升工艺，也 可增大柱截面尺寸或改变结构布置。偏心距增大系数应按下式 计算：

YrFal? "α.EI

表4.2.9柱实际工作状态系数α

注：n为偏心距，取等代悬臂柱按本标准公式（4.2.14）计算的柱底最大湾矩值 与柱底以上的板、柱、提升机等重力荷载设计值及其他荷载设计值总和的比 值；h为柱截面高度，

4.2.10计算提升单元内等代悬臂柱的柱底截面抗弯刚度总和 EI时，提升单元内等代悬臂柱在不同计算方向的截面抗弯刚度 取值应与计算方向一致，并应符合下列规定：

式中：E，第1根柱的弹性模量； I，一—第i根柱的截面惯性矩。 2对钢管混凝土柱

E = Z(E,I. + EI,)

式中：E一一第1根柱的柱底混凝土弹性模量； Eai一一第i根柱的钢管弹性模量； Ii一一一第i根柱的柱底混凝土截面惯性矩； Iai一第i根柱的钢管截面惯性矩。

Eai一一第i根柱的钢管弹性模量； I一一一第i根柱的柱底混凝土截面惯性矩； Iai一一第i根柱的钢管截面惯性矩。 4.2.11变刚度等代悬臂柱的截面刚度修正系数=的取值应符合 下列规定： 1当采用等截面预制柱时，应取为1.0； 采用； 3当采用升提或升滑法的柱时，可按本标准表A.0.2 采用。

Lo = 2H'ml

H'h 柱底以上的悬臂柱高度，其竖向荷载、风荷载及 验算截面均以相应的柱底计算。当后浇柱帽的强

度达到10MPa时，柱底位置取在该层层高的 半处；当有柱帽节点，但未浇筑柱帽前把全部柱 与板进行符合无柱帽节点要求的可靠焊接时，柱

3当一个提升单元对称布置的内筒体，或在两个方向均有 在施工阶段可起剪力墙作用的墙体且其间距不大于横向尺寸的三 倍，并在提升和搁置状态均至少有一层楼板与其可靠连接时，柱

计算长度可按下式计算：

式中：μ一—计算长度系数。其值与筒体或剪力墙的刚度及连接 位置有关，可按本标准附录B取用， 4.2.13验算搁置状态的群柱稳定性时，折算竖向荷载F.应按

式中：μ一—计算长度系数。其值与筒体或剪力墙的刚 位置有关，可按本标准附录B取用。

内竖筒或剪力墙有连接时取0.385； go1一一提升单元内所有单柱单位长度的重力荷载设计值总 和(kN); H.一一柱底截面以上的柱全高（m)。

注：Hi为第i层板永久或临时搁置处的高度

注：H，为验算提升状态时被正在提升的一层板或叠层提升的数层板的高度。

4.2.14升板结构柱由本标准第4.2.8条确定的风荷载以及柱竖 向偏差所产生的柱底最大弯矩M可按下式计算：

SN/T 3118-2012 燃料油中沥青质的测定 棒状薄层色谱法GoiH.t (4. 2. 1 1000

4.2.15升滑、升提施工的钢管混凝土柱的钢骨架，应

家标准《钢结构设计标准》GB50017验算单柱的承载力和稳定 性。钢骨架的柱高可取为H，计算长度可取为3Hn。当钢管 混凝士柱与预制钢筋混凝土柱连接时，钢骨架柱计算长度可取 2.5Hm～3H，当计算长度大于2Hm时取2Hm。停歇孔处以 外的缀材可采用钢筋缀条。

4.2.16采用计算机仿真分析升板结构提升阶段提升单元群柱的 稳定性时，楼板与柱之间应采用铰接连接。

4.2.16采用计算机仿真分析升板结构提升阶段提升单

稳定性时GB 23200.91-2016 食品安全国家标准 动物源性食品中9种有机磷农药残留量的测定 气相色谱法，楼板与柱之间应采用铰接连接