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超高层项目结构抗震超限设计可行性论证报告

5.7本的我器热质作用

2001），场地抗震设防激度发6度， 设计 0.05g 设计地露分为第

报帮现有的建系务件和工程地厂 J16mm, 边柱 计算沉降约为12mm，就路差异4mm。端显线意底板领斜不大于0.002L的恶求

基坑开挖与边坡稳定 拟建项目一期用地按设计方案整平后，将在场地北侧、西侧、南侧与东侧分别形成基坑边 坡，边坡高度约18m。本工程边坡为临时边坡，在超限审查时应完成边坡的相应审查。 根据拍质热略报告报对各段动披做如下处理

北侧基坑边被为挖方土质边皱，主要土层为人工填土和黄色粉质粘土，上部为人工填 土，厚度3.71~12.13m，下部为可塑状黄色粉质粘土，基坑边披坡预距离已建嘉滨路 9.9320.11m，由于边披物质结构松散，在未采取任何可靠措施的情况下，直立开挖后 股易失稳QXCQZ 0001S-2015 济南雪川清真油脂有限公司 传统食用牛、羊油，并引起北侧嘉滨路跨增。根据场地地形条件，拟建地段无放坡空间，拟采 用排柱墙加罐杆支护

西侧靠北边一 坡名性为 3.36~7.39m，下部多为可塑状黄色粉质粘土，局部边坡底部为深灰色粉质粘土，由于 边坡物质结构松散，在末采取可靠措施的情况下，直立开挖后极易失稳跨塌。拟采用 桩端加铺杆支护， 西侧靠南边一带基坑边坡为若土质边坡，边披上部主要为厚约06.85m的黄色粉质剂 主，圾上部分市厚1.80m的系项土，设城下部客性多为中等风化梦若，土质势 结构松散，直立开挖后极易失稳均竭。中等风化砂岩边坡岩体较完整，边坡发育有两 且聚属，边披与结构面之间关系在赤平投影图上显示边坡岩层产状、聚脉L1和L2倾 向均与边披披向大角度相交，对边坡稳定性影响小，可判断西侧岩质基坑边披属稳定 边坡。拟采用错杆挡瑞支护，上部土层可采用局部放坡或土钉加固。

南侧基坑边数为君土质边数，边坡上部主要为厚约2.00～3.00m的人工填土或黄色粉 页粘土，边披下部岩性多为中等风化砂岩。 上部土质边披结构松，直立开挖后极易失稳跨增。中下部中等风化砂岩边披岩体较 完整，边鼓发育有两组裂原，边坡与结构面之间关系在赤平投影图，边坡若层产状与 应坡坡向相反，其中一组裂限L2倾向与边坡间大角度相交，对边坡稳定性影响小， 但另一组裂除L1与边坡交角较小（28”），且位于边坡内侧，可判斯边坡为不稳定边 坡，易沿L1数脱产生剪切破环，摄采目错杆提墙进行支护

东侧靠南边一带基坑边坡为若土边坡，东侧靠北边一带边披为土质边坡，由于东侧 为本项目二期开发，场拍开固，拟采用故披开挖

结格的震设计司行性证

核心筒采用现浇钢箭混凝土，可采用快模快速施工。混凝土的刚度大，谢火性能好，初始 造价和后期维护的费用都较低，高强混凝土如C60已经得到广泛应用，可以在达到同样的 强度的同时减少结构占用面积，并减轻结构自重。 核心筒厚度基于设计强度和抗侧力例度并兼膜楼层上下刚度比而定，核心简外增厚度自地 下室1000mm至顶层400mm变化，简内模增厚度均为400mm 考患建筑在底部平项层实层局部楼极开大洞，造成底部平项层结构薄弱层，为增加薄弱层 构件的延性和承载力，在底部平项层纵赖增交接处及增端处设置型钢暗柱并上下延伸 层 对于两电梯厅间的长墙，为满足墙体稳定性要求，在满足建筑与电梯设计条件下，增设了 250mm/200mm混凝土隔墙，减少内模长墙增体的无支长度，满是高规增厚之规定，同时 也利用SAP2000进行增体届曲稳定分新。以确保错体在极限承载力状态下不失稳

在没备/避难层（30层）设置环向腰桁架，加强结构外框准的联系，减少外框格柱之闻的剪 力滞后效应，提高外框柱抗倾履能力；与核心简共同参与整体抗弯，共同承担本平葡载引 起的颜力配，减小结构例移，实现多重拉制力体系

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管实表病治产究医有的合因

事AR共8(重K(A8AK B111/总8; BA组目 () RERiit:IEB 9.4 抗囊设计目标 期塔楼高度、整向不规则超限，因此进行第一、第二两个阶段的抗囊设计并采取相应的 抗震构造措施，米满足三个水准抗震要求。 本项目的抗震设计在满足国家、地方规范外，将根据性能化抗震设计的概念进行设计，并 无取如下格制目标

期塔楼结构具有双重结构体东， 果，为充分了解各体系对结构整体刚度的页献，在初步设计阶段对腰析架作数性分析 以确认理在的布置品属最优化设计

架，为充分了解各体系对结构整体刚度的更献，在初步设计阶段对腰析架作感性分析， 以确认现在的布置已属最优化设计 表10.4.1验算结果如下 周期 层间位移角（风荷载） 方案 TI (s>X向 T2(s)Y向 T3(s)扭转 X向 1向 无腰析架 7.37 5.96 5.94 1/467 1/1300 30层设腰析 6.8 5.69 5.57 1/626 1/1373 架

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在指患及风范数作用下，备格层间最大稳如下图断

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期塔双同地装作用下 和风有数作用下质心处最大票可位移角 10.5.4结购版心必最大层间位移角

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力特性与弹性状态的动力特性基本一致，主要整向抗侧力结构构件及连接节点基本完好， 装构

由表可知，在考虑偶然编心影响X方向地囊作用下一期增楼某些楼层整向构件位移比大于 1.20，但塔楼裙房以上各楼层均小于1.4；在考虑偶然偏心影响Y方向地震作用下楼层整向 构件位移比均小于等于1.4，满足规落要求，此方向结构平面担转效应得以较好控制。 各层线比图如

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规范采用地震剪力与层间位移比算法计算层刚度，一般适用于剪切型变形为主的结构，对于以弯 曲型变形为主的超高层结构以此计算层刚度并不是很合理，根据（广东省实随《高层建筑混凝土 结构技术规程》(JGJ3一2002)补充规定) （DBJ/T546—2005）及徐培福敏授关于超限高层 查的有关意见，我司建议按照广东省有关规定，采用在水求平力作用下，相邻层间位移角的变化 可以作为衡量结构侧向度变化的一个量度，该规程规定；在地震作用下，某一层的层间位移角 6i大于相邻上一层的1.3倍，或大于其上相邻三个楼层层间位移角平均值的1.2倍，则该层的 侧向刚不规刷

人事的素8中区作8区 B11 结格制震限设计司行性报

长方自楼员放前承我力比

重病实关病的严医有会况

平配筋。而对于加强层下一层第29层薄弱层，地震剪力乘以增大系数1.15， 设计按中震弹性、大震不届服设计。 7）地震剪力及倾覆弯矩分析 底部楼层整向劳载及水平萄较作用下轴力、剪力及频爱弯矩见下表10.5.8。 PKPM和ETABS的结果很接近. 载方向 项目 ETABS SATWE 整向荷载 重力菊载代表放（10°KN） 23.0 23.1 剪力（10°KN) 25.9 25.9 X向风荷载 倾复弯矩(10°KN.M) 41.8 38.3 剪力（10°KN） 17.8 17.8 Y向风荷载 倾爱弯矩(10°KN.M) 28.5 26.9 剪力(10°KN) 12.4 12.5 X向地震作用 倾弯矩（10°KN.M) 16.4 15.1 剪力（10°KN） 12.6 12.9 Y向地震作用 倾弯矩（10°KN.M) 18.9 18.0

风和地囊作用楼层剪力与频发力矩比较 通过下面比较分析可以看到，X向风荷载作用下的楼层剪力和倾履力距与中震作用基本 相当，Y向风益载作用下的层蓝力和倾爱力钜介于小需与中需之间

累据两种软件对结构整体稳定的计算结果：结构两个主方向刚重比均大于1.4，能够通过 高规(5.4.4)的整体稳定验算的要求；但是例重比小于2.7，结将构计算中应该考患重力二阶

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从表中数据可如，大囊条件下通过Pushover分析得出的总地震力，在X、Y方向均小 于大震弹性反应谱，说明结构在的大囊条件下已部分进入塑性，结构侧向刚度出现轻 微摄化，承担的拍需力有一定程度的降低

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事AR共8(重格[区f8区 B111 eBagitisu

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所有主要构件，所有工况通算，其中包括：外框型钢混凝土柱、剪力增核心简、连案、外 框器，楼面露，腰新析象，验算流程图如下

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QC/T 25-2014 汽车干摩擦式离合器总成技术条件重病实关病的产发医析的会究

11. 2. 211 型铜混微±柱为 0. 85 下表分别各分区及加强区各柱子的剪压比，所有柱子的剪压比均不大于规范要求(由于结构 平面关于轴基本对称，现取平面的半侧进行验)

13.4.2凝土墙轴压比验算 核心筒为钢筋混凝土结构，验算构件时将综合考虑各种组合工况，取最不利的静力葡载设 别为C60、C50、C40。另外，在标高±0.000~18.900核心简内外填填交接处设置型钢用 主，以提高底部墙体的延性，但造体承载力计算未考虑型铜暗柱的有利作 格十精

13.4.2凝土墙轴压比验算 核心育为钢筋混凝土结构，验算构件时将综合考虑各种组合工况，取最不利的静力葡载设 计组合和地震设计组合下的内力进行承载力验算，核心简混凝土的强度等级随高度变化分 别为C60、C50、C40。另外，在标高±0.000~18.900核心简内外增填交接处设置型钢 主，以提高底部墙体的适性，但造体承载力计算未考虑型铜暗柱的有利作用 十格！

W07 0.04 0.02 0.05 0.07 0.09 0.02 0.05 0.06 W08 0.03 0.02 0.05 0.07 0.09 0.02 0.04 0.04 W09 0.04 0.04 0.03 0.03 0.03 0.04 0.02 0.03 W10 0.04 0.05 0.03 0.03 0.04 0.06 0.02 0.04 W11 0.02 0.01 0.02 0.02 W12 0.02 0.01 0.02 0.02 WG01 (WG02) 0.06 0.05 0.04 0.04 0.03 0.08 0.04 0.02 WG03 0.07 0.08 0.07 0.06 0.05 0.05 0.03 0.03 WG04 0.08 0.09 0.09 0.08 0.05 0.05 0.05 0.03 WG05 0.09 0.11 0.10 0.09 0.06 0.06 0.05 0.04 WG07 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.06 0.02 0.03 WG09 0.05 0.04 0.02 0.03 0.04 0.11 0.08 0.02 WG10 0.03 0.03 0.01 0.02 0.02 0.01 WG11 0.03 0.03 0.01 0.02 WG12 0.08 0.14 0.09 0.06 0.02 0.09 0.08 0.07

上表给出了按上述公式验算的剪压比(V*RE/βcfekbvho)结果，可以看出，核心填满 足大震下的最小受剪截面要求（剪压比小于0.15)，可以确保结构在中震和大震下不会过 早出现斜型缝，不出现购切莅坏

果如下图GB/T 14598.24-2017 量度继电器和保护装置 第24部分：电力系统暂态数据交换(COMTRADE)通用格式，结果表明各增肢在风萄较组合下均能满足轴力和弯矩共同作用下的正载面承载 力验意更求，（注：格层号为结构格层）

增肢按“大震不届服”整算，结果表示出大部分增股均说满是大震不届服验算要求，部分 增肢在增大配箭的情况下也能满足不届服要求，增肢在大震不届服作用下验算结果如下列 图表（注：格层号为站构格员）

药表胰病产或医的合因