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JTG 3362-2018（高清扫描正式版）公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范

2.1.1普通钢筋steel bai

2.1.6设计状况desig

结构从形成过程到使用全过程TZZB 1776-2020 航空用合金热塑板，代表一定时段内相应条件下所受影响的一组设 设计条件：作为结构不超越有关极限状态的依据。

2.1.7材料强度标准值characteristicvalueofmaterialstrength 结构构件设计时采用的材料强度的基本代表值，由标准试件按规定的标准试验方法 经数理统计以具有95%保证率的分位值确定。

2.1.8分项系数partialsafetyfactor

用概率极限状态设计法设计时，为保证所设计的结构具有规定的可靠度，在设计表达 式中采用的系数：分为作用分项系数和抗力（材料）分项系数。

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2.1.9材料强度设计值designvalueofmaterialstrength

2.1.9材料强度设计值designvalueofmaterialstrength

.1.9材料强度设计值designvalueofmaterialstrength 材料强度标准值除以抗力（材料）分项系数后的值。

材料强度标准值除以抗力（材料）分项系数后的值

2.1.10安全等级safetyclass

为使桥涵具有合理的安全性，根据桥涵结构破坏所产生后果的严重程度而划分的设 十等级。

2.1.11结构重要性系数coefficientforimportanceofastructure

2.1.15施工荷载siteloac

2.1.16耐久性设计

2.1.17应力扰动区disturbedregion

混凝土结构中截面应变分布不符合平截面假定的区域，也称D区。

反映混凝土结构应力扰动区力流传递路径的架模型

力锚固区，由锚固集中力的力流扩散引起的

2.1.20剥裂力spallingforce

在后张预应力锚固区，由锚固集中力的锚下压缩变形引起的垫板周边混凝土的拉

2.1.21混凝土保护层厚度concretecoverdepth

混凝土构件中钢筋外边缘到构件表面之间的距离。

1.22锚固长度anchoragelength

钢筋依靠其表面与混凝土的黏结作用或端部构造的挤压作用而达到设计承受应力所 需要的长度。

2.2.1材料性能有关符号

2.2.2作用和作用效应有关符号

2.2.3几何参数有关符号

A一构件毛截面面积； AovA. 构件换算截面面积、净截面面积； Acor 钢筋网、螺旋筋或箍筋范围以内的混凝土核心面积； A.r 开裂截面换算截面面积； AvAln 混凝土局部受压面积、局部受压净面积； ApvA' 构件受拉区、受压区纵向预应力钢筋的截面面积； A， 构件受拉区纵向普通钢筋的截面面积，或圆形截面构件全部纵向普通钢能 的截面面积； A一 构件受压区纵向普通钢筋的截面面积； AshvApb 同一弯起平面内普通弯起钢筋、预应力弯起钢筋的截面面积； Asv 同一截面内箍筋各肢的总截面面积； 开裂构件等效截面的抗度：

2.2.4计算系数及其他有关符号

kgr横向倾覆安全系数； &rss 普通钢筋弹性模量、预应力钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值

1钢筋混凝土构件不低于C25；当采用强度标准值400MPa及以上钢筋时， 于C30。 2预应力混凝土构件不低于 C40,

表3.1.3混凝土强度标准值

.4混凝土轴心抗压强度设计值f和轴心抗拉强度设计值f.应按表3.1.4采用。

表3.1.4混凝土强度设

.5混凝土受压或受拉时的弹性模量E。宜按表3.1.5采用。当有可靠试验依据 可按实测数据确定。

表3.1.5混凝士的弹性模量

3.1.6混凝土的剪切变形模量G。可按表3.1.5中E。值的0.4倍采用，混凝土的泊松 比。可采用0.2。

3.2.1公路桥涵混凝土结构的钢筋应按下列规定采用： 1钢筋混凝土及预应力混凝土构件中的普通钢筋宜选用HPB300、HRB400 HRB500、HRBF400和RRB400钢筋，预应力混凝土构件中的箍筋应选用其中的带肋钢 筋；按构造要求配置的钢筋网可采用冷轧带肋钢筋。 2预应力混凝土构件中的预应力钢筋应选用钢绞线、钢丝；中、小型构件或竖、横向 用预应力钢筋，可选用预应力螺纹钢筋。

注：抗拉强度标准值为1960MPa的钢绞线作为预应力钢筋使用时，应有可靠工程经验或充分试验验证。

.钢筋混凝土轴心受拉和小偏心受拉构件的 面抗剪承载力、受扭承载力和冲切承载力计算中垂直于纵向受力钢筋的箍筋或间接钢筋等横向钢筋的抗拉 强度设计值大于330MPa时，应取330MPa .构件中配有不同种类的钢筋时，每种钢筋应采用各自的强度设计值

1.5预应力混凝土梁桥跨径宜满足下列要求： 1 装配式预应力混凝土空心板桥的跨径不大于20m。 2 整体现浇预应力混凝土板桥，简支时跨径不大于20m，连续时跨径不大于25m。 3 装配式预应力混凝土T梁桥的跨径不大于50m。 4装配式预应力混凝土组合箱梁桥的跨径不大于40m。

4.1.6跨径大于100m桥梁的混凝土主梁宜按全预应力混凝王构件设计

公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG33

4.1.7作用效应计算宜采用弹性理论，并应满足下列要求： 1结构构件成桥状态的内力根据设计施工方案逐阶段计算累加确定。 2结构构件成桥状态的应力根据设计施工方案，采用相应的净截面或换算截面逐阶 段计算累加确定。 3汽车荷载的作用效应计人汽车荷载的偏载效应，偏载效应可采用精细化有限元模 型计算，或根据可靠的工程经验确定。 4弯、宽、斜及变宽或分岔等复杂混凝土桥梁结构，可采用实体有限元或本规范附录 A的实用精细化分析模型计算

持久状况下，梁桥不应发生结构体系改变，并应同时满足下列规定： 在作用基本组合下，单向受压支座始终保持受压状态。

1在作用基本组合下，单向受压支座始终保持受压状态。 2按作用标准值进行组合时（按本规范第7.1.1条取用），整体式截面简支梁和连 续梁的作用效应应符合式（4.1.8）的要求：

式中：k.—横桥向抗倾覆稳定性系数，取kar=2.5； ZSbki一使上部结构稳定的效应设计值；

2Shki≥kai ZSki

构件中的应力扰动区可按照拉压杆模型（见本规范附录B）、实体有限元模型或 力情形的简化公式进行计算。

特殊受力情形的简化公式进行计算。 4.1.10公路桥梁混凝土结构宜根据需要提出使用阶段的检测、监测、维修或更换要 求，并设置相应的通道、空间或装置。

4.1.10公路桥梁混凝土结构宜根据需要提出使用阶段的检测、监测、维修或更换 求，并设置相应的通道、空间或装置。

4.2.2简支板的计算跨径应为两支承中心之间的距离。与梁肋整体连接的板，计算 巨时其计算跨径可取为两肋间的净距加板厚，但不得大于两肋中心之间的距离。此时 巨可按下列简化方法计算： 点恋饭

1）板厚与梁肋高度比大于或等于1/4时： M = +0.7M。 2）板厚与梁肋高度比小于1/4时：

）板厚与梁肋高度比大于或等于1/4时：

M = +0.7M.

式中：M。一一与计算跨径相同的简支板跨中弯矩。 与梁肋整体连接的板，计算剪力时其计算跨径可取两肋间净距，剪力按该计算跨径的 简支板计算。

4.2.3整体单向板计算时，通过车轮传递到板上的荷载分布宽度宜按下列规定计算： 1平行于板的跨径方向的荷载分布宽度

2垂直于板的跨径方向的荷载分布宽度 1）单个车轮在板的跨径中部时：

3）车轮在板的支承处时：

）车轮在板的支承附近，距支点的距离为

a=(a,+2h)+t

a=(a,+2h)+t+2x

但不大于车轮在板的跨径中部的分布宽度； 5）按本款算得的所有分布宽度，当大于板全宽时取板全宽； 6）彼此不相连的预制板，车轮在板内分布宽度不大于预制板宽度。 以上式中：l一一板的计算跨径； h一一铺装层厚度； t一板的跨中厚度； d一一多个车轮时外轮之间的中距； α1、b,一—垂直于板跨和平行于板跨方向的车轮着地尺寸。

的斜交板可按正交板计算；当1/b≤1.3时，其计算跨径取两支承轴线间的垂直距离；当 1/6>1.3时，其计算跨径取斜跨径长度。以上1为斜跨径，b为垂直于桥纵轴线的板宽。 装配式铰接斜板桥的预制板块，可按宽为两板边间的垂直距离、计算跨径为斜跨径的 正交板计算。

4.2.5当l。≤2.5m时，悬臂板垂直于其跨径方向的车轮荷载分布宽度可按下列规定 计算：

a=(a,+2h)+2l

式中：a一 垂直于悬臂板跨径方向的车轮荷载分布宽度： 垂直于悬臂板跨径方向的车轮着地尺寸： l。一平行于悬臂板跨径方向的车轮着地尺寸的外缘，通过铺装层45°分布线的外 边线至腹板外边缘的距离（图4.2.5）； h一一铺装层厚度。

4.2.6与梁肋整体连接且具有承托的板（图4.2.6），当进行承托内或肋内

允许开裂构件 0.8 不允许开裂构件 EI 其中「为毛截面惯性矩

斤超静定结构的作用效应时，构件的抗弯刚

4.3.2在计算截面承载力和应力时，T形、I形及箱形截面梁的受压翼缘

4.3.2在计算截面承载力和应力时，T形、I形及箱形截面梁的受压翼缘应取有效 宽度。

1内梁取下列三者中的最小值： 1）对于简支梁，取计算跨径的1/3。对于连续梁，各中间跨正弯矩区段，取该计算跨 径的0.2倍；边跨正弯矩区段，取该跨计算跨径的0.27倍；各中间支点负弯矩区 段，取该支点相邻两计算跨径之和的0.07倍。 2）相邻两梁的平均间距。 3）（6+2b，+12h），此处，b为梁腹板宽度，b，为承托长度，h为受压区翼缘悬出板的 厚度。当h/b<1/3时，上式bh应以3h，代替，此处h为承托根部厚度。 2外梁取相邻内梁翼缘有效宽度的一半，加上腹板宽度的1/2，再加上外侧悬臂板 平均厚度的6倍或外侧悬臂板实际宽度两者中的较小者

b./0.3时，翼缘有效宽度应采用翼缘实际

图4.3.4箱形截面梁翼缘有效宽度

路桥梁自宝箱（） 417389906)

表4.3.4Pe,的应用位置和理论跨径7

4.在长度a或c的梁段内，有效宽度可用直线插人法在p.b,与pb.之间求取。

5计算连续梁中间支承处的负弯矩时，可考虑支座宽度对弯矩折减的影响：折减 弯矩按下列公式计算（图4.3.5）：但折减后的弯矩不得小于未经折减弯矩的0.9倍。

图4.3.5中间支承处折减弯矩计算图

4.3.6变高度或支点设有承托的等高度连续梁，计算作用效应时应考虑截面惯性 变化；支点截面惯性矩与跨径中点截面惯性矩之比小于或等于2时，可不考虑其影响 4.3.7当连续梁中间支承处设有横隔梁时，支承处梁的计算截面可采用横隔梁侧 连续梁截面。

4.3.7当连续梁中间支承处设有横隔梁时，支承处梁的计算截面可采用横隔梁侧面的 连续梁截面。

4.3.8计算连续梁或其他超静定结构的作用效应时，应根据情况考虑温度、混凝土收 缩和徐变、基础不均匀沉降等作用影响。对于预应力混凝土连续梁等超静定结构，尚应考 感预加力引起的次效应。

4.3.9计算混凝土徐变时，可假定徐变与混凝士应力呈线性关系。当缺乏

际条件的数据和计算方法时，混凝土徐变系数可按本规范附录C计算。 混凝土的收缩应变可按本规范附录C计算。

示条件的数据和计算方法时，混凝土徐变系数可按本规范附录C计算。

4.3.10由于目照正温差和降温反温差引起的梁截面应力，可按本规范附录D计算。 竖向日照温差梯度曲线可按《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60一2015）取用。

4.3.10由于日照正温差和降温反温差引起的梁截面应力，可按本规范附录D计算。

4.4.1拱的计算可不考虑拱上建筑与主拱圈的联合作用；当考虑拱上建筑与主拱圈的 联合作用时，拱上建筑结构的构造应符合计算的预设条件。本节有关拱的计算规定，均适 用于主拱圈裸拱受力而不考虑其与拱上建筑的联合作用。 当采用车道荷载计算拱的正弯矩时，各截面的折减系数宜按表4.4.1取用。

表4.4.1正弯矩折减系数

4.4.2拱桥设计应优选拱轴线，使拱在作用组合下，轴向力的偏心距较小。对大跨径 共桥，如某些截面的结构自重压力线与拱轴线偏离过大，或在结构重力及其所引起的弹性 压缩和温度下降、混凝土收缩等作用下轴向力偏心距较大时，应作适当调整，且应考虑拱 由线偏离结构重力压力线引起的偏离弯矩

4.4.3拱上建筑为立柱排

4.3拱上建筑为立柱排架式墩的箱形截面板拱，应考虑活载的横向不均匀分布。拱

上建筑为墙式墩的板拱，当活载横桥向布置不超过拱圈以外时，活载可按均匀分布于 全宽计算，

4.4.8当板拱的宽度小于计算跨径的1/20时GB/T 13400.1-2012 网络计划技术 常用术语，应验算拱圈的横向稳定。计算以横系

4.4.8当板拱的宽度小于计算跨径的1/20时，应验算拱圈的横向稳定。计算以 梁联结的肋拱横向稳定时，可将其视为长度等于拱轴线长度的平面桁架，根据其支 件，按受压组合构件确定其计算长度和长细比。拱的平均轴向力可按式（4.4.7）计算

4.4.9计算风力或离心力引起的拱脚截面的荷载效应时，可按下列假定近似计算： 的计算跨径全梁平均承受风力或

4.4.9计算风力或离心力引起的拱脚截

拱圈视作两端固定的水平直梁，其跨径等于拱的计算跨径，全梁平均承受风力或 力,计算梁端弯矩M。

2拱圈视作下端固定的竖向悬臂梁，其跨径等于拱的计算矢高，悬臂梁平均承受1/2 拱跨风力，在梁的自由端承受1/2拱跨的离心力，计算固定端弯矩M2。 3拱的弯矩M为上述两项弯矩在垂直于曲线平面的拱脚截面上的投影之和：

GB/T 31058-2014 电子工业用气体 四氟化硅式中：拱脚处拱轴线的切线与跨径的夹角。

M=M.cos+M,sing