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DB32／T 3496-2019 桥梁结构kang风设计规范

5.1.2.2地表粗糙度系数α可按表1和5.1.2.3

表1地表分类及地表粗糙度参数

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5.1.2.3当所考虑范围内存在两种粗糙度相差较大的地表类别时，地表租糙度系数可取两者的平均值； 当所考虑范围内存在两种相近类别时，按最不利者取值；当桥梁上下游侧地表类别不同时，按最不利者 取值。 5.1.2.4当桥址区的风速观测数据不充分或当所在地区的气象台站与待建结构相距较远且与附近气象 台站的地形地貌相差较大时，宜设立现场风速观测站，并可利用现场与附近气象台站风速观测数据的相 关性推算桥址处的风速，再由式(1)计算设计基准风速Ug。 5.1.2.5当桥梁跨越较窄的海峡或峡谷等不易确定地表类别的特殊地形时，或待建物附近场地特征较为 复杂时，宜通过模拟地形的风洞试验、实地风速观测、数值风洞方法或其他可靠方法确定桥梁设计基准 风速。

GB/T 31483-2015 页岩气地质评价方法5.1.3考虑风速风向联合分布的设计基准风速

5.1.3.1当桥址区各方向地貌特征差异显著或风速风向季节性特征明显，且具有足够连续风速观测数据 时，宜考虑风速风向联合分布确定设计基准风速。 5.1.3.2各方向最大风速概率分布宜采用产义极值分布，由各方向10min最大风速分布概型推算重现期 内的数学期望值作为设计基准风速。

F(U，の)——风速风向联合概率分布函数 f(0)——风向频率函数，介于0~1之间; P(U

式中， μ——待拟合概率分布函数位置参数； a——待拟合概率分布函数尺度参数； 待拟合概率分布函数形状参数。

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表2紊流强度I基准值

顺风向与横风向的脉动风速紊流积分尺度可按表3取值，供模拟紊流积分尺度时参考。

表3紊流积分尺度基准值

5.4.1当桥址区具有风速观测 功率谱密度进行风场模拟。当桥址区 缺乏风速观测资料时，宜按下式规定的紊流 进行风场模拟

nS.(n) 495.4.f u? (1+ 5.54 j0.47 )3

式中， S.（n）、Sw（n）一一分别为水平向、竖向的紊流功率谱密度； u。一气流摩阻速度，可按式(6)计算； ——莫宁坐标，=nz/U(z); n——脉动风的频率； U(z)——z高度处的平均风速; z——距地面或水面的高度。

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nS,(n) 6f u. (1+47)

无量纲常数，可取0.4； H 周围建筑物平均高度； Zo 地表粗糙高度，取值参见表1。

无量纲常数，可取0.4； H 一周围建筑物平均高度； 地表粗糙高度，取值参见表1

6.1.1在主梁单位长度上的静力风荷载按下列公式计算：

6.1.1在主梁单位长度上的静力风荷载按下列公式计算：

hS.(n) 200 u? (1 + 50. )"3

式中， Fn、FV、FM—分别为单位长度主梁上阻力、升力与扭矩； 空气密度；

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Cp、Cv、CM一一分别为阻力系数、升力系数和扭矩系数，宜结合风洞试验及数值模拟综合确定， 定方法详见附录C； H一一主梁高度，宜计入栏杆或防撞护栏以及其他桥梁附属物的实体高度； B一主梁宽度。 6.1.2对桥塔等竖向构件，静风荷载只包括阻力与扭矩，计算方法参考式(9)与式(11) 6.1.3对圆形截面的斜拉索、主缆等构件，静风荷载可只计算阻力，计算方法可参考式(9)。

6.2.1在单位长度主梁上的抖振力按下列公式计算：

.1在单位长度主梁上的抖振力按下列公式计算

Fh(t) = pU?H2CXD u(t) 2 U Fb(t) = u(t) +CM%M w(t)

氏中 F(t)、F(t)、F(t)一一分别为阻力、升力和扭矩抖振力； 元一平均风速； Cp、C、CM一一分别是攻角为α。时的阻力、升力和扭矩系数； C、C、CM一一分别是攻角为α。时阻力、升力和扭矩系数关于攻角的一阶导数； XL、XL、XD、XD、XM、XM 气动导纳函数，宜通过风洞试验进行确定，确定方法详见附录C； u(t)、w(t)一一分别为顺风向、竖向脉动风速，通过风场模拟方法进行模拟。 6.2.2对于桥塔等竖向构件，抖振力计算方法参考式(12)、式(13)、式(14)

pU(2B)KP P Bα +KP +Kα+KP (15) U U B U B se: pU?(2B)KH ***(16) U U B SU 8 F =pU2(2B2)| KA +K'Aα+K"A. ...(17) U U B B

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乙桥梁结构抗风安全性验算

7.1.1主跨跨径大于400m的斜拉桥和主跨跨径大于600m的悬索桥应计算其静力稳定性 7.1.2悬索桥的横向屈曲临界风速按下述公式计算：

式中， U——横向屈曲临界风速； B. 主梁宽度； H——主梁高度； Bc 主缆中心距； m 桥面系及单位长度主缆质量； 桥面系及单位长度主缆质量惯矩； f. 对称扭转基频； f 对称竖向弯曲基频； 扭弯频率比：

U=KB... HM Kb CH B 7 b= 元pb 2 f T

CH主梁阻力系数； C——风攻角α=0°时主梁升力系数的斜率，宜通过风洞试验或数值模拟获得 7.1.3悬索桥的横向屈曲临界风速应满足下述规定：

式中， U.桥面高度处的设计基准风速

式中 Ua一 桥面高度处的设计基准风速。

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7.1.5静力扭转发散的临界风速U应满足下述规定：

静力扭转发散的临界风速U应满足下述规定：

中 桥面高度处的设计基准风速。

U≥2U +****(23

2.1斜拉桥和悬索桥的钢质桥塔、宽高比B/H<4的钢主梁应验算其自立状态下的驰振稳定性 2.2当驰振力系数C+C<0时，应检验驰振稳定性。驰振临界风速可用下式估算：

服务平台 式中， Ue 驰振临界风速； 结构一阶弯曲圆频率，の=2元f； 5.—结构阻尼比; H. 构件断面迎风宽度。

式中， 驰振临界风速； 结构一阶弯曲圆频率，の,=2元f； 5—结构阻尼比； H、—构件断面迎风宽度。

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[U.] (26 f·B

一主梁宽度； CrJ一 颤振检验风速，可按7.3.8条计算。 3.2成桥状态下的双塔斜拉桥可按对称扭转基频计算其稳定性。成桥状态下的悬索桥可取较小 基频计算其稳定性。

7.3.3额振稳定性检验可按以下分级进行：

1）当颤振稳定性指数I，<2.5时，可按第7.3.4条规定计算桥梁的颤振临界风速。 2）当颤振稳定性指数2.5≤I，<4.0时，宜通过节段模型风洞试验进行检验。 3）当颤振稳定性指数4.0≤I，<7.5时，宜进行主梁的气动选型，并通过节段模型试验、全桥模型试 验或详细的颤振稳定性分析进行检验。 4）当颤振稳定性指数I，>7.5时，宜进行主梁的气动选型，通过节段模型试验、全桥模型试验和详 细的颤振稳定性分析进行检验，必要时应采用振动控制技术。 7.3.4当颤振稳定性指数I，<2.5时，颤振临界风速可按下述公式计算：

7.3.4当颤振稳定性指数I<2.5时，颤振临界风速可按下述公式

式中， U.——平板颤振临界风速； n. 攻角效应系数，按表5取用

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表5形状系数n.和攻角效应系数n。

7.3.5主跨跨径小于300m的桥梁， 断面宽高比B/H=4~8时，可按式(29)估算颤振临界风速； 对宽高比B/H<4的主梁断面，其颤振临界风速取式(29)和式(30)计算结果的较小值

U.. ...B.......2.

=12fH *(30)

武中 U.—额振临界风速； [U.]一 一额振检验风速，可按第7.3.8条规定计算。 7.3.8颤振检验风速可按下式计算：

式中， 风速脉动修正系数。

U.. ≥U.........

U. ] =1.2 μ, ·Ua .+.................................

7.3.9风速脉动修正系数μ，按表6规定选月

风速脉动修正系数μ按表6规定选用

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表6风速脉动修正系数L

7.4.1由于风的脉动作用，引起桥梁结构发生抖振。当判断结构对风的作用较为敏感时，宜通过适当 的风洞试验及数值模拟技术确定其气动力参数，并进行结构抖振响应分析，必要时可通过全桥气动弹性 模型试验测定其抖振响应。

4.1由于风的脉动作用，引起桥梁结构发生抖振。当判断结构对风的作用较为敏感时，宜通过 风洞试验及数值模拟技术确定其气动力参数，并进行结构抖振响应分析，必要时可通过全桥气动 型试验测定其抖振响应。 4.2抖振响应分析应考虑脉动风的空间相关性和动力特征以及结构的振动特性等因素，宜包括 能被紊流激发的振型。

7.5.1混凝土桥梁可不考虑涡激共振的影响，钢桥或钢质桥塔宜通过风洞试验作涡激振动测试。 7.5.2当结构基频大于5Hz时，可不考虑涡激共振的影响， 7.5.3实腹式桥梁的竖向涡激共振发生风速可按下式计算：

7.5.4实腹式桥梁的扭转涡激共振的发生风速可按下式计算

U. = 2.0f.B ..(33)

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E,E.h h. : 2元m,5s B m, = OB

式中， h.——竖向涡激共振振幅； m一一桥梁单位长度质量。对变截面桥梁，可取1/4跨径处的平均值；对斜拉桥，应计入斜拉索质量的 一半；对悬索桥，应计主缆全部质量； 5一桥梁结构阻尼比； βas一一形状修正系数，对宽度小于1/4有效高度，或具有垂直腹板的钝体断面，取为2；对六边形断 面或宽度大于1/4有效高度或具有斜腹板的钝体断面，取为1； H一一主梁高度，见图1； β,一—系数，对六边形截面取0，其他截面取1; I.—紊流强度； 桥面的基准高度； 20 桥址处的地表粗糙高度，可按表1选取，

）闭口截面主梁的桥宽及梁高 图1桥面的宽度和高度

7.5.6实腹式桥梁扭转渴激共振振幅可按下式估算

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0. : 2元lp5s pB4

式中 I。桥梁单位长度质量惯矩，对变截面桥梁，取1/4跨径处的平均值；对斜拉桥，应计入斜拉索质 量的一半；对悬索桥，应计入主缆全部质量； 0。一一扭转涡激共振振幅：

7.5.7涡激共振振幅的允许值可按下述公式计

激共振的振幅应满足下

式中，[ha]——竖向涡激共振的允许振幅。 2）扭转涡激共振的振幅应满足下述规定：

h.<[h.] 0.04 (44

0, <[0. ] = 4.56 *(45 Bf.

5.8拉索有可能会出现参数振动、线性内部共振、涡激共振以及风雨激振等振动，应采取相应 控制其振动。

乔梁结构的抗风能力可通过结构措施、气动措施和机械措施予以提高或改善。 结构措施是通过增加结构的总体刚度来提高桥梁结构气动稳定性的措施 气动措施是通过选择空气动力稳定性好的断面或较小改变主梁、桥塔、吊杆、拉索的外形或附 置，提高桥梁结构气动稳定性或降低风振响应的措施，

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8.1.4机械措施是通过附加阻尼来提高桥梁结构气动稳定性或降低风振响应的措施。

8.2.1主梁风致振动控制措施：

1）主梁基本断面的选择应考虑气动稳定性的要求。 2）当主梁的基本断面不能满足气动稳定性要求或者出现不能接受的涡激共振时，可适当修改断面 或附加导流板、抑流板、风嘴、分流板和中央稳定板等装置改善空气动力学性能。 3）在满足气动稳定性要求的前提下，可采用机械措施降低涡激共振或抖振响应。

8.2.2桥塔和高墩风致振动控制措施

1）桥塔驰振稳定性和涡振性能可通过桥塔塔柱断面切角或附加气动装置改善。 2）当气动措施不能满足抗风要求时，可采用阻尼装置或主动控制措施控制桥塔施工过程和成桥后 的风致振动。

8.2.3拉索和吊杆风致振动控制措施

1）拉索的振动可通过设置阻尼装置、辅助缆索或联结器等措施进行控制。 2）防止或降低风雨激振发生可采用附加凸起、卷缠螺旋线、表面加工或改变断面形状等措施。 3）吊杆的振动可采用辅助缆索或联结器联结若干根进行控制

3.1控制装置的设计使用年限不宜小于桥梁结构使用年限，当控制装置设计使用年限小于桥梁 用年限时，控制装置达到使用年限时应及时检测，检测应符合相关规程或标准的技术要求（如黏 阻尼器需满足JT/T926的技术要求），检测后重新确定控制装置后续使用年限或更换。 3.2控制装置应具有良好的抗疲劳、抗老化性能

8.3.2控制装置应具有良好的抗疲劳、抗老化

3.3.3控制装置需要考虑防、除锈和防火时，应外涂防腐、防锈漆、防火涂料或进行其 但不能影响控制装置的正常工作。

空制装置需要考虑防腐、除锈和防火时，应外涂防腐 理 响控制装置的正常工作。 当采用机械措施时GB/T 8740-2013 铸造轴承合金锭，控制装置应经过减振结构或子结构力学性能试验，验证减振装置的性能和 控制装置中非减振构件的材料应达到设计强度要求。

附录A （资料性附录） 江苏省基本风速值 A.1江苏省主要气象台站10年、50年和100年重现期下的基本风速值见表A.1。 A.2江苏省100年重现期下的基本风速分布图如图A.1所示

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表A.1江苏省主要气象台站基本风速值

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图A.1江苏省100年一遇基本风速分布图

SH/T 1550-2012 工业用甲基叔丁基醚(MTBE)纯度及杂质的测定 气相色谱法DB32/T34962019

对于台风、下击暴流等风场可根据实际情况采用非平稳风速模型进行描述。在非平稳风速模型中， 基本时距T内的风速被视作时变平均风速与脉动风速的叠加，即