JGJ 459-2019标准规范下载简介：

内容预览由机器从pdf转换为word，准确率92%以上，供参考

JGJ 459-2019 整体爬升钢平台模架技术标准

设置于整体钢平台模架顶部，由钢平台框架、盖板、格栅盖 板、围挡、安全栏杆等部件通过安装组成，用于实现作业的钢结 构平台系统。

2.1.3吊脚手架系统

由脚手吊架、走道板、围挡板、楼梯通过安装组成，悬挂在 钢平台框架上，用于实现作业的脚手架

2.1.4脚手抗风杆件

由金属杆件制作形成，一端连接于脚手吊架内侧竖向金属 另一端连接或支撑于混凝土主体结构GB/T 18916.51-2020 取水定额 第51部分：对二甲苯，用于抵抗风荷载 置。

由金属薄板制作形成，安装在脚手架底层走道板以及筒架支 撑掌系统或钢梁爬升系统底部，封闭与结构墙体之间的空隙，用于 在作业过程中防止物体坠落的装置。

2.1.6筒架支撑系统

由竖向、横向型钢杆件根据宽度、长度、总高度要求制作形 成，竖向型钢杆件顶端连接在钢平台框架上用于支承钢平台系统

以及实现结构施工的作业，通过其上设置的竖向支撑装置将荷载 传递给混凝土结构的钢结构框架系统

2.1.7坚竖向支撑装置

在整体钢平台模架中，用于将竖向荷载传递给混凝土主体结 构的支撑装置

2.1.8水平限位装置

用于将水平荷载传递给混凝土结构，并限制整体钢平台模架 侧向位移的约束装置。

2.1.9钢梁爬升系统

由钢型材制作形成钢梁式或平面钢框式结构，通过其上设置 的竖向支撑装置支撑于混凝土结构，采用其上设置的双作用液压 缸动力系统顶升或钢柱结合蜗轮蜗杆动力系统提升，实现整体钢 平台模架爬升的系统。

由具有爬升孔的钢板组合焊接形成定长可重复周转使用自 钢柱，箱形钢柱下端固定在混凝土结构上，通过其上设置白 用液压缸动力系统驱动附着在箱形钢柱上的爬升靴组件装置 爬升，实现整体钢平台模架爬升的系统

1.11工具式钢导轨爬升系统

由具有爬升孔的钢板组合焊接形成定长可重复周转使用的钢 导轨，钢导轨上端固定在附墙挂件支撑装置上，下端侧向限位支 撑掌在附墙挂件支撑装置上，通过其上设置的双作用液压缸动力系 统驱动附着在钢导轨上的爬升靴组件装置向上爬升，实现整体钢 平台模架爬升的系统

由成对设置或单个设置的上下爬升靴附着在具有爬升孔的钢 柱或钢导轨上，通过双作用液压缸动力系统驱动上下爬升靴交替

2.1.13劲性钢柱爬升系统 structural steelcolumn climbing

由混凝土结构中的劲性钢柱作为爬升钢柱，通过在其上设置 蜗轮蜗杆动力系统以及钢平台系统的支撑装置，采用钢柱上设置 的蜗轮蜗杆动力系统提升，实现整体钢平台模架爬升的系统

2.1.14临时钢柱爬升系统temporarysteelcolun

1.14临时钢柱爬升系统

由设置于混凝土结构的临时钢柱作为爬升钢柱，通过在钢柱 销孔位置放置承重销或设置爬升孔，采用临时钢柱上设置的蜗轮 蜗杆动力系统提升，或采用双作用液压缸动力系统驱动附着在临 时钢柱上的爬升靴组件装置向上爬升，实现整体钢平台模架爬升 的系统

2. 1. 15 筒架爬升系统

由竖向、横向型钢杆件根据宽度、长度、总高度要求制作形 成钢格构式结构，通过其上设置的竖向支撑装置支撑于混凝土结 构、钢牛腿支承装置或附墙钢板支承装置，采用其上设置的双作 用液压缸动力系统顶升或钢柱结合蜗轮蜗杆动力系统提升，实现 整体钢平台模架爬升的系统

derpowersystem

由液压控制泉站向液压缸活塞两侧输入压力油形成液 驱动活塞杆往复运动，驱动及控制整体钢平台模架爬升和 件移位的系统。

由模板面板、模板背肋、模板围標、模板对拉螺栓通过安装 组成，用于保证现浇混凝主结构儿何形状以及截面尺寸，并承受 烧筑混凝土过程中传递过来的荷载的系统，

混凝土结构支承凹槽 recessforsupportinginconcrete

由设置在现浇混凝王结构中的成型模具，通过混凝王 成，用于支承坚向支撑装置的钢筋混凝土平台。

2.1.20钢牛腿支承装置

由钢板焊接制作成支承件，连接于混凝土结构、劲性钢杠 时钢柱，用于支承竖向支撑装置的钢结构组件

由钢板制作成具有爬升孔的支承件，通过螺栓连接于混侯 构，用于支承竖向支撑装置的钢结构组件

由钢板制作形成具有固定挂件的支承件，通过螺栓连接 土结构，用于支承和限位钢导轨或钢导轨附墙件的钢维 件。

2.2.1材料及结构性能：

钢平台围挡板组合面板的抗弯刚度： 抗拉、抗压、抗弯强度设计值： 销轴的抗弯强度设计值； 销轴连接中耳板的承压强度设计值： 对接焊缝的受压强度设计值； 混凝土实际轴心抗压强度设计值； 钢柱板件承压强度设计值； 混凝土实际轴心抗拉强度设计值； 角焊缝的强度设计值； 对接焊缝的受拉强度设计值； 抗剪强度设计值：

f 销轴的抗剪强度设计值

2.2.2作用和作用效应

C 结构或构件变形限值： F. 集中荷载设计值、局部压力设计值： Fsr 爬升阶段爬升靴作用在钢导轨上的水平力设计值 Fcc 混凝土微凸支点的竖向荷载设计值： Fsb 钢平台系统作用在钢牛腿支承装置上的竖向力 计值； fa 钢平台围挡板均布荷载的基本组合值： fk 钢平台围挡板均布荷载的标准组合值： M 弯矩设计值； Mp 单位宽度板件的最大弯矩设计值； N 拉力或压力设计值； N 钢柱板件的局部压力设计值： N, 单个普通螺栓或高强度螺栓所受的拉力设计值： N. 单个普通螺栓或高强度螺栓所受的剪力设计值： Nb 个普通螺栓或高强度螺栓的受拉承载力设计值 Nb 个普通螺栓或高强度螺栓的受剪承载力设计值： Nb 一个普通螺栓或高强度螺栓的承压承载力设计值 Dmax 工具式钢柱底部混凝土最大压应力设计值； Q3k 钢平台围挡顶部的附加水平荷载； Rd 结构或构件承载力的设计值： Sd 作用组合的效应设计值； V 剪力设计值； Vfe 型钢柱顶部的最大侧向变形： Uip 组合面板相对于型钢柱的最大侧向变形： Usr 钢导轨跨中变形值； k 风荷载标准值。

Ab 混凝土局部受压的计算底面积； Acc 混凝土微凸支点截面面积； Ace 钢柱板件的局部受力面积： Al 混凝土局部受压面积； An 混凝土局部受压净面积： An 净截面面积； As 锚筋总截面面积： a 集中荷载沿梁跨度方向的支承长度： ao 承载螺栓的垫板尺寸： a1 顺受力方向，销轴孔边距板边缘最小距离； 6 工具式钢柱底板宽度； bo 耳板两侧边缘与销轴孔边缘净距： b1 耳板计算宽度； bsb 竖向力作用位置与钢牛腿支承装置节点端面的最大 距离； d 销轴或锚筋直径： do 预理件锚固板边长或直径： di 销轴孔径； e 偏心距； h 墙体的混凝土有效厚度； ho 自梁顶面至腹板计算高度上边缘的高度： h1 钢平台围挡板型钢立柱高度、脚手架步距； hee 混凝土微凸支点高度； hsb 钢牛腿支承装置中单个板件的端面高度； hsr 钢导轨上下固定点之间的距离； I 毛截面惯性矩； Ife 型钢柱的惯性矩； Isr 钢导轨的净截面惯性矩； L 钢梁或钢柱的长度： L 钢柱支撑点处至混凝十埋人处之间的距离

αb 锚筋弯曲变形折减系数： αr 锚筋层数的影响系数； av 锚筋受剪承载力系数； βi 计算折算应力的强度值增大系数； βe 混凝土强度影响系数； βh 截面高度影响系数； βt 混凝土局部受压时的强度提高系数； βmx 、βtx 等效弯矩系数； βz 风振系数； Yo 结构的重要性系数； n 截面影响系数； 9 轴心受压杆件的稳定系数； (Pb 梁的整体稳定系数； μ 工具式钢柱底板与混凝土墙体顶面的摩擦系数； Ls 风荷载体型系数。

计算风速； U1 Wi 计算风压； 施工期间当地空气密度。

3.1.1整体钢平台模架应按施工过程中的爬升阶段、作业阶段

3.1.4整体钢平台模架的设计、装拆以及施工过程应编制专项

1 整体钢平台模架以及主体结构概况； 2 总体设计图纸、主要构件及连接图纸； 3 设计计算方法以及计算结果： 4 安装、拆除的方法和技术措施； 5 爬升、作业流程以及技术方法； 6 防雷接地方法以及技术措施； 7 保证安全和质量的技术措施； 8 重大危险源的应急预案； 9 管理组织构架以及管理方案

3.1.5整体钢平台模架在安装与拆除阶段、爬升阶段、作业阶

3.1.6整体钢平台模架施工过程应安装不少于2个自动

录仪，风速应根据天气预报数据并结合风速记录仪监

随高度变化的特点以及结构劲性柱、伸臂桁架、剪力钢板的布置 进行设计。

3.2.2整体钢平台模架在设计时，应综合协调混凝土结

塔吊、施工升降机、布料设备的方案，并应确定相互作用的荷 载，做到合理利用、安全可靠

3.2.3整体钢平台模架设计宜整体建模计算，也可采用

进行计算。模型选取应符合实际受力情况，必要时也可通 试验确定计算模型。

3.2.4整体钢平台模架在爬升阶段、作业阶段、非作业

满足承载力、刚度、整体稳固性的要求。

板系统设计制作宜采用标准化的构件组装形式

全封闭方式进行安全防护；吊脚手架底部以及支撑系统或 升系统底部与结构墙体间应设置防坠挡板

3.2.7整体钢平台模架的爬升系统宜采用双作用液压缸

3.2.9整体钢平台模架动力设备电路系统设计方案应符

动力系统的相关要求；照明电路系统设计应符合安全施工用电 要求。

3.2.11整体钢平台模架的设计制作宜采用建筑信息模型仿真

3.3.1整体钢平台模架在安装和拆除前，应根据混凝土结构体

1整体钢平台模架在安装和拆除前，应根据混凝王结构 寺征、系统构件受力特点以及分块或分段位置情况制定安装 余的顺序及方法

3.3.2整体钢平台模架分块安装、拆除时，应满足分块

稳固性要求：安装过程应满足分块连接后形成单元的

3.3.3整体钢平台模架在安装或拆除时，应对其上物体

3.4.1整体钢平台模架钢平台系统、吊脚手架系统、筒架支撑 系统上的设备、工具和材料放置应有具体实施方案，荷载不得超 过设计要求

3.4.2整体钢平台模架支撑于混凝土结构时，支撑部位的混凝

.2整体钢平台模架支撑于混凝土结构时，支撑部位的混

土结构应满足承载力要求。

3.4.3整体钢平台模架爬升后的作业阶段应全面检查吊脚手架 系统、筒架支撑系统或钢梁爬升系统底部防坠挡板的封闭性，并 应有防止高空坠物的安全技术措施

3.4.3整体钢平台模架爬升后的作业阶段应全面检查吊月

3.4.4整体钢平台模架每次爬升后应检查防雷接地装置，防雷 接地装置应持续有效

3.4.4整体钢平台模架每次爬升后应检查防雷接地装置，防雷

3.4.5整体钢平台模架在整个作业阶段应及时清理其上

物，作业环境应保持清洁。

3.4.6整体钢平台模架爬升阶段及作业阶段宜采用信息化控制 技术。

3.4.6整体钢平台模架爬升阶段及作业阶段宜采用信息化控制

4.1.1整体钢平台模架结构的内力与变形可按弹性分析计算。

阶段所对应的不同工况分别进行计算分析，并应确定最不利的荷 载及作用组合。

4.2.1整体钢平台模架结构的设计荷载应包括恒荷载、 荷载、风荷载等。

4.2.2整体钢平台模架结构的自重标准值应包括钢平台

标准值、吊脚手架系统自重标准值、模板系统自重标准值、 系统自重标准值与爬升系统自重标准值，可按构件材料与尺 据现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009确定，也 实际情况确定

4.2.3混凝土结构的墙模板系统设计侧压力标准值不

N/m²，且浇筑速度不宜大于1.2m/h。柱模板系统设计侧 标准值不宜大于65kN/m，当浇筑速度大于2.0m/h时， 续浇筑高度不应大于3.0m。

2.4整体钢平台模架结构的施工活荷载标准值的取值应符

4.2.5整体钢平台模架的风荷载标准值取值应符合下列规定：

1整体钢平台模架在爬升阶段、作业阶段以及安装与拆除 过程的风荷载标准值可按下列公式计算，也可按现行国家标准 《建筑结构荷载规范》GB50009的规定取值，其中重现期可按本 标准第4.2.6条确定，但计算得到的风荷载标准值不应超过下列 公式计算的风荷载标准值

k =Bus 1 Wi 200g

式中：心k 风荷载标准值（kN/m²）； βz一—高度处的风振系数，可取1.0～1.3，也可按实 际情况选取； 荷载规范》GB50009的规定取值，计算时应根据 整体钢平台模架的封闭情况计入挡风系数的影响； 计算风压（kN/m²）： W

U1 计算风速（m/s），安装与拆除过程取14.0m/s， 爬升阶段取20.0m/s，作业阶段取36.0m/s； 施工期间当地空气密度（t/m3），可按现行国家标 P 准《建筑结构荷载规范》GB50009计算。 2整体钢平台模架在非作业阶段的风荷载标准值应按现行 国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009的规定计算，风振系 数、风荷载体型系数可按本条第1款确定。 4.2.6当建筑地表以上结构的施工期少于3年时，重现期不应 低于5年；当施工期大于或等于3年，或建筑位于台风多发地区 时，可根据实际情况适度提高重现期。不同重现期的风压可按现 行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009计算。 4.2.7当按极限状态设计法计算时，整体钢平台模架结构、构 牛与节点的承载力计算应采用荷载设计值，结构或构件的变形计 算应采用荷载标准值。 4.2.8各项荷载的分项系数应按表4.2.8采用

低于5年；当施工期大于或等于3年，或建筑位于台风多 时，可根据实际情况适度提高重现期。不同重现期的风压 行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009计算。

件与节点的承载力计算应采用荷载设计值，结构或构件的 算应采用荷载标准值。

4.2.8各项荷载的分项系数应按表4.2.8采用

表4.2.8荷载的分项系数

4.2.9荷载基本组合的效应设计值，应从下列荷载纟

.9荷载基本组合的效应设计值，应从下列荷载组合值中 发不利的效应设计值： 1由可变荷载效应控制的效应设计值Sd，应按下式计算

荷载基本组合的效应设计值，应从下列荷载组合值中取

用最不利的效应设计值：

利的双应设订 由可变荷载效应控制的效应设计值Sd，应按下式计算：

由可变荷载效应控制的效应设计值S，应按下式计算：

4.3.5吊脚手架系统结构计算模型的简化应符合下列规定： 1脚手吊架横杆与立杆的连接节点应采用刚接形式： 2脚手走道板、脚手围挡板与脚手吊架的连接节点宜采用 简支形式； 3作业阶段承受风压力作用时，脚手抗风杆件可作为吊脚 手架系统结构的支撑点。 4.3.6筒架支撑系统结构计算模型中，竖向型钢杆件与横向型 钢杆件的连接节点应采用刚接形式。 4.3.7钢梁爬升系统结构计算模型中，双作用液压缸与爬升钢 梁的连接节点宜采用铰接形式 4.3.8工具式钢柱爬升系统结构、劲性钢柱爬升系统结构以及 临时钢柱爬升系统结构计算模型的简化应符合下列规定 1爬升靴组件装置与钢柱的连接节点宜采用铰接形式； 2！ 蜗轮蜗杆动力系统与钢柱的连接节点宜采用铰接形式： 3 钢柱的计算长度应依据两端支撑节点的约束刚度确定。 4.3.9 模板系统结构计算模型的简化应符合下列规定： 17 模板面板与模板背肋的连接节点宜采用简支形式，模板 面板可按多跨连续板验算； 2模板背肋与模板围標的连接节点宜采用接形式，模板 背肋、模板围標可按多跨连续梁验算。 4.3.10在整体钢平台模架结构的整体计算模型中，各系统之间 连接节点的简化应符合下列规定： 1钢平台系统与吊脚手架系统的连接节点应选择铰接或刚 接形式； 2钢平台系统与筒架支撑系统的连接节点宜采用刚接形式； 3钢平台系统作业阶段与临时钢柱、劲性钢柱的连接节点 应采用铰接形式。 4.3.11在整体钢平台模架结构的整体计算模型中，与混凝土主 体结构的支撑连接节点简化应符合下列规定： 1筒架支撑系统、钢梁爬升系统搁置在混凝土结构支承凹

4.3.5吊脚手架系统结构计

4.3.8工具式钢柱爬升系统结构、劲性钢柱爬升系统结

4.3.10在整体钢平台模架结构的整体计算模型

连接节点的简化应符合下列规定： 1钢平台系统与吊脚手架系统的连接节点应选择铰接或刚 接形式； 2钢平台系统与筒架支撑系统的连接节点宜采用刚接形式； 3钢平台系统作业阶段与临时钢柱、劲性钢柱的连接节点 应采用铰接形式。

体结构的支撑连接节点简化应符合下列规定： 1筒架支撑系统、钢梁爬升系统搁置在混凝土结构支承凹

槽或钢牛腿支承装置上的支座宜采用铰接形式； 2工具式钢柱搁置在混凝土主体结构上的支座应采用刚性 或半刚性节点形式，并应通过实测或数值分析确定节点刚度： 3工具式钢导轨爬升系统搁置在附墙挂件支承装置上的支 座宜采用接形式： 4筒简架爬升系统搁置在附墙钢板支承装置上的支座宜采用 铰接形式； 5筒架支撑系统与混凝土主体结构之间的水平限位装置宜 采用弹簧支座形式，弹簧支座刚度应通过实测或数值分析确定。 4.3.12整体钢平台模架结构各系统之间、各构件之间的连接及 边界约束条件的简化方式，可根据实践经验及试验数据进行 调整。

5.1.1整体钢平台模架的设计应采用极限状态设计法，并应符 合下列规定： 1整体钢平台模架结构及构件的承载力应按下式验算：

式中：Y0 结构的重要性系数，可取0.9； 作用组合的效应设计值，按基本组合确定； R一一结构或构件承载力设计值。 2整体钢平台模架结构及构件的变形应按下式验算：

式中: Sd 作用组合的效应设计值，按标准组合确定； C 结构或构件变形限值，

式中：Sd 作用组合的效应设计值，按标准组合确定； C一一结构或构件变形限值。 5.1.2双作用液压缸、蜗轮蜗杆提升机的额定承载力与平面布 置位置应符合下列规定： 1额定承载力不宜小于按标准组合计算最大值的1.5倍； 2额定承载力的总和不应小于按标准组合计算总和的 1.8倍； 3机群的平面布置位置应验算任一个机位退出工作的工况

5.2.1采用蜗轮蜗杆提升机的劲性钢柱和临时钢柱爬升系统

5.2.1采用蜗轮蜗杆提升机的劲性钢柱和临时钢柱爬升系统 作业阶段整体钢平台模架侧向变形应符合下列规定： 1临时钢柱爬升系统竖向支撑装置或承重销处的侧向变形 不应大于竖向支撑装置或承重销支撑点至钢柱理入处距离的 1/150;

2劲性钢柱爬升系统竖向支撑装置处的侧向变形不应大于 竖向支撑装置或承重销支撑点至钢柱埋入处距离的1/300

2劲性钢柱爬升开系统竖向支撑装置处的侧变形不应天于 竖向支撑装置或承重销支撑点至钢柱理入处距离的1/300。 5.2.2采用爬升靴组件装置的工具式钢柱和临时钢柱爬升系统 整体钢平台模架侧向变形应符合下列规定： 1爬升阶段上爬升靴支撑处的侧向变形不得超过上爬升靴 支撑点至钢柱支撑处或理入处距离的1/400： 2作业阶段工具式钢柱爬升方式的整体钢平台模架钢平台 框架顶部的侧向变形不得超过钢平台框架顶部至筒架支撑系统坚 可支撑装置支撑处距离的1/300 3作业阶段临时钢柱爬开方式整体钢平台模架竖向支撑装 置处的侧向变形不应大于竖向支撑装置支撑点至钢柱理入处距离 的1/150。 5.2.3采用双作用液压缸动力系统的钢梁爬升系统，整体钢平 台模架侧向变形应符合下列规定： 1爬升阶段钢平台框架顶面的侧向变形不应大于钢平台框 架顶面至双作用液压缸支点距离的1/300； 2作业阶段钢平台框架顶部的侧向变形不应大于钢平台框 架顶部至筒架支撑系统竖向支撑装置支撑处距离的1/400。 5.2.4作业阶段整体结构中的吊脚手架系统在风荷载作用下的 最天侧向变形不应大于吊脚手架系统总高度的1/250。 5.2.5整体钢平台模架各系统之间以及构件之间的连接承载力 可采用简化方法计算。复杂连接宜采用实体单元模型进行线弹性 有限元分析，在设计荷载作用下，其强度应符合下列公式的 要求：

5.2.2采用爬升靴组件装置的工具式钢柱和临时钢柱爬升系统，

1爬升阶段上爬升靴支撑处的侧向变形不得超过上爬升靴 支撑点至钢柱支撑处或埋入处距离的1/400； 2作业阶段工具式钢柱爬升方式的整体钢平台模架钢平台 框架顶部的侧向变形不得超过钢平台框架顶部至筒架支撑系统竖 可支撑装置支撑处距离的1/300 3作业阶段临时钢柱爬升方式整体钢平台模架竖向支撑装 置处的侧向变形不应大于竖向支撑装置支撑点至钢柱埋入处距离 的1/150

5.2.3采用双作用液压缸动力系统的钢梁爬升系统，整

台模架侧向变形应符合下列规定： 1爬升阶段钢平台框架顶面的侧向变形不应大于钢平台框 架顶面至双作用液压缸支点距离的1/300： 2作业阶段钢平台框架顶部的侧向变形不应大于钢平台框 架顶部至筒架支撑系统竖向支撑装置支撑处距离的1/400。 5.2.4作业阶段整体结构中的吊脚手架系统在风荷载作用下的 最天侧向变形不应大于吊脚手架系统总高度的1/250。 5.2.5整体钢平台模架各系统之间以及构件之间的连接承载力 可采用简化方法计算。复杂连接宜采用实体单元模型进行线弹性 有限元分析，在设计荷载作用下，其强度应符合下列公式的 要求，

LY/T 2309-2014 麻疯树育苗技术规程2.5整体钢平台模架各系统之间以及构件之间的连接承载

5.2.5整体钢平台模架各系统之间以及构件之间的连接

采用简化方法计算。复杂连接宜采用实体单元模型进行线弹 限元分析，在设计荷载作用下，其强度应符合下列公式 求：

式中： Ozs 折算应力； 0102、03 计算点处的第一、第二、第三主应力；

β一—计算折算应力的强度值增大系数；当计算点各 主应力全部为压应力时，β取1.2；当计算点各 主应力全部为拉应力时，β取1.0，且最大主应 力应满足o1≤1.1f；其他情况时，β取1.1； 一材料抗拉强度设计值。 体钢平台模架中，螺栓连接与焊接的承载力验算应符 定： 接焊缝的正应力和剪应力应符合下列公式的要求：

取入土应 力应满足1≤1.1f；其他情况时，β取1.1； f一材料抗拉强度设计值。 体钢平台模架中，螺栓连接与焊接的承载力验算应符

GB/T 23767-2009 固体化工产品在气态氧化剂中燃烧极限测定的通用方法合下列规定： 1对接焊缝的正应力和剪应力应符合下列公式的要求：

直角角焊缝的强度计算应符合下式的要求：

o