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600.000×1000.0003/(48×9500.000×2430000.00)=1.004mm；

方木的最大挠度1.004小于1000.000/250,满足要求!

3.3.2.5、木方支撑钢管计算:

DB44／T 1540-2015 防爆场（厂）内专用机动车辆防爆安全性能检验规程.pdf支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=0.984×1.000+0.840=1.824kN；

支撑钢管计算弯矩图(kN.m)

支撑钢管计算变形图(kN.m)

支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.876kN.m；

最大变形Vmax=2.755mm；

最大支座力Qmax=9.996kN；

截面应力σ=0.876×106/4490.000=195.018N/mm2；

支撑钢管的计算强度小于205.000N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于1000.000/150与10mm,满足要求!

3.3.2.5扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，

按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=9.996kN；

R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

3.3.2.6模板支架荷载标准值(轴力):

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1=0.125×5.500=0.686kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。

(2)模板的自重(kN)：

NG2=0.350×1.000×1.000=0.350kN；

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3=25.000×0.150×1.000×1.000=3.750kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=4.786kN；

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=(1.000+2.000)×1.000×1.000=3.000kN；

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=9.944kN；

3.3.2.7立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式:

如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算

lo=(h+2a)(2)

公式(1)的计算结果：

立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.700×1.600=3.142m；

Lo/i=3141.600/15.900=198.000；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.184；

钢管立杆受压强度计算值；σ=9943.680/（0.184×424.000）=127.457N/mm2；

立杆稳定性计算σ=127.457N/mm2小于[f]=205.000满足要求！

公式(2)的计算结果：

立杆计算长度Lo=h+2a=1.600+0.100×2=1.800m；

Lo/i=1800.000/15.900=113.000；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.496；

钢管立杆受压强度计算值；σ=9943.680/（0.496×424.000）=47.282N/mm2；

立杆稳定性计算σ=47.282N/mm2小于[f]=205.000满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算

lo=k1k2(h+2a)(3)

公式(3)的计算结果：

立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.185×1.005×(1.600+0.100×2)=2.144m；

Lo/i=2143.665/15.900=135.000；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.371；

钢管立杆受压强度计算值；σ=9943.680/（0.371×424.000）=63.213N/mm2；

立杆稳定性计算σ=63.213N/mm2小于[f]=205.000满足要求！

3.3.3模板支撑体系计算书

为保证施工安全，根据图纸最大截面梁为400*1200mm，根据此梁进行验算

图1梁模板支撑架立面简图

采用的钢管类型为Φ48×3.00

立柱梁跨度方向间距l(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30；

脚手架步距(m):1.50；脚手架搭设高度(m):3.5；

梁两侧立柱间距(m):1.00；承重架支设:1根承重立杆，木方垂直梁截面；

模板与木块自重(kN/m2):0.350；梁截面宽度B(m):0.400；

混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):1.200；

倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000；

木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；

木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000；

木方的截面宽度(mm):80.00；木方的截面高度(mm):100.00；

采用的钢管类型(mm):Φ48×3.5。

扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；

3.3.3.2梁底支撑的计算

作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1=25.000×1.200×1.000=20.000kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2=0.350×1.000×(2×1.200+0.400)/0.400=1.750kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值P1=(3.000+2.000)×0.400×1.000=2.000kN；

2.木方楞的支撑力计算

均布荷载q=1.2×20.000+1.2×1.750=26.100kN/m；

集中荷载P=1.4×2.000=2.800kN；

经过计算得到从左到右各木方传递集中力[即支座力]分别为：

N1=2.033kN；

N2=9.315kN；

N3=2.033kN；

木方按照三跨连续梁计算。

本算例中，木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=8.000×10.000×10.000/6=133.33cm3；

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=9.315/1.000=9.315kN/m；

最大弯距M=0.1ql2=0.1×9.315×1.000×1.000=0.931kN.m；

截面应力σ=M/W=0.931×106/133333.3=6.986N/mm2；

木方的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力:Q=0.6×9.315×1.000=5.589kN；

截面抗剪强度计算值T=3×5588.805/(2×80.000×100.000)=1.048N/mm2；

截面抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm2；

木方的抗剪强度计算满足要求!

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

木方的最大挠度小于1000.0/250,满足要求!

3.支撑钢管的强度计算

支撑钢管按照连续梁的计算如下

支撑钢管变形图(kN.m)

支撑钢管弯矩图(kN.m)

经过连续梁的计算得到：

支座反力RA=RB=0.168kN中间支座最大反力Rmax=12.485；

最大弯矩Mmax=0.323kN.m；

最大变形Vmax=0.194mm；

截面应力σ=0.323×106/4490.0=71.833N/mm2；

支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

3.3.3.3梁底纵向钢管计算

纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。

3.3.3.4扣件抗滑移的计算:

双扣件承载力设计值取16.00kN，

按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

计算中R取最大支座反力，R=12.49kN；

R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

3.3.3.5立杆的稳定性计算:

横杆的最大支座反力：N1=12.485kN；

脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×5.500=0.852kN；

N=12.485+0.852=13.337kN；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算

lo=(h+2a)(2)

公式(1)的计算结果：

立杆计算长度Lo=k1uh=1.167×1.700×1.500=2.976m；

Lo/i=2975.850/15.900=187.000；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.205；

钢管立杆受压强度计算值；σ=13337.179/(0.205×424.000)=153.442N/mm2；

立杆稳定性计算σ=153.442N/mm2小于[f]=205.00满足要求！

立杆计算长度Lo=h+2a=1.500+0.300×2=2.100m；

Lo/i=2100.000/15.900=132.000；

公式(2)的计算结果：

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.386；

钢管立杆受压强度计算值；σ=13337.179/(0.386×424.000)=81.491N/mm2；

立杆稳定性计算σ=81.491N/mm2小于[f]=205.00满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算

lo=k1k2(h+2a)(3)

公式(3)的计算结果：

立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.167×1.005×(1.500+0.300×2)=2.463m；

Lo/i=2462.954/15.900=155.000；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.291；

钢管立杆受压强度计算值；σ=13337.179/(0.291×424.000)=108.095N/mm2；

立杆稳定性计算σ=108.095N/mm2小于[f]=205.00满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

3.3.4300mm板模板支撑计算书

横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):3.50；

采用的钢管(mm):Φ48×3.5；板底支撑连接方式:方木支撑；

立杆承重连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；

模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):26.000；

楼板浇筑厚度(m):0.30；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；

施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；

面板采用木面板，厚度为16mm；板底支撑采用方木；

面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；

木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；

木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；

临时用电施工方案（计算）木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；

图2楼板支撑架荷载计算单元

模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度

模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

D幢公寓及F区、东区地下室高层住宅施工组织设计.docW=90×1.62/6=38.4cm3；

I=90×1.63/12=30.72cm4；

模板面板的按照三跨连续梁计算。