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大连市某筒仓滑模施工组织设计

为了确保工期，对施工进度进行合理组织，具体安排（略）

整个工程的施工顺序是：场地平整，障碍拆除→土方开挖→护坡→筏基施工→滑模机具组装→第一次滑模→第一次空滑1.88米平台、漏斗施工→第二次滑模→→拆除滑模机具→屋面施工→装饰施工。

GBT 39481-2020 海水淡化利用 工业用水水质.pdf五主要分部分项工程施工方案

（1）、本工程挖土深度达到6.10米，土方大多为矸石回填，所以先进行边坡计算：

取C=6KN/M^2，φ=20Υ=19KN/M^3

解得θ=52.84˙，取θ=53˙。

故本工程按1：0.75的放坡系数挖土。用1.2m3反铲挖掘机一台，进行挖土，4台20T斯太尔自卸车运土到5KW以外倾倒。

5.1.4另外，开挖土方时还需要从西北方挖一条环形斜道，以便车辆进入深基坑内进行挖运土，斜坡坡度为10度，长度为50米，宽4米。

将基坑四周3m范围内的地面处理成5%的向外坡水，并在四个方向各挖1m*1m*1m的积水坑，坑内放7.5KW的潜水泵各一台，以防下雨时水流进基坑。

（2）机械开挖时，挖掘机配技术工1人、普工2人、另需4—5人跟车清底修坡。

(3)开挖接近设计标高时,为避免扰动基地土层，30cm厚土层,采用人工清理。随时开挖，随时进行钎探并做好钎探记录。

（4）由于是夏雨季，留出100mm厚土层，待验槽后，随清出随浇筑垫层砼。

（6）由于基坑待挖后西丶西北方向已到现在的公路边，为保证公路路基不塌方，必须进行护坡处理，南面、西南面挖土时，已无法放坡，必须对栈桥等基础进行保护性处理。处理方法采用锚杆加固的办法：

虽然西，西北方有一定的放坡，但放坡不够，同时还有车辆行驶，为防止车辆不小心驶入基坑内，需要在坑边砌一道2米高240厚的围墙作防护。故坑边有均载

Q=38KN/M^2，Υ=19KN/M^3，φ=40˙

=1/2*19*6.3^2*0.217=81.82KN/MEa2=qZtg^2(4φ/2)=38*6.3*0.217=51.95KN/M受力最大的锚杆的水平拉力T1，根据力矩平衡，则：T1*6.3=6.3/3*2*Ea1+6.3/2*Ea2

T1=（4.2*81.85+3.15*51.95）/6.3=80.52KN/M锚杆间距为0.5米，锚力T=T1*0.5=40.26KN锚杆的轴向拉力为TU=T/COSα=42.844KN

求锚筋的截面积：AS=Υ*Tu/Fy=1.3*42.844*1000/310=180mm^2ΥG为荷载分项系数，取ΥG=1.3，Φ16的截面积=200.96>180，故Φ16的钢筋就可以满足抗拉要求了，但是为了降低施工难度，缩短锚筋长度，同时增大锚杆的安全性，选取Φ25的钢筋作锚筋。

求西面的锚固长度：设锚固长度为5米，

则h=6.3+（1.85+5/2）*SIN20=7.79M

τ=korhtgθ=1*19*7.79*0.839=124.18KN^2K0=1。

则需锚固长度L3=42.844/（3.14*.025*124.18）=4.4M与所设不符，需要修正:h=6.3+（1.85+4.4/2）*SIN20=7.69

则τ=1*19*7.69*0.839=122.59KN/M^2则需锚固长度L3=42.844/（3.14*.025*122.59）=4.45M

西面锚固长度为L2+L3=1.85+4.45=6.3M

南面、西南面没有均载，故没有Ea2，则南面、西南面的锚杆的水平拉力T2=.5*（81.82*4.2/6.3）=27.27KN则Tu=27.27/COS20=29.02KN

设南面锚筋的锚固长度为4米，则h=6.3+（3.96+4/2）*SIN20=8.34Mτ=1*19*8.34*0.839=132.95KN/M^2

则需锚固长度为L4=29.02/（3.14*.025*132.95）=2.78M与所设不符，需要修正：h=6.3+（3.96+2.78/2）*SIN20=8.13M

τ=1*19*8.13*.839=129.6KN/M^2

则需锚固长度L4=29.02/（3.14*.025*129.6）=2.89M南面、西南面的锚筋长度为L=L1+L4=3.96+2.89=6.85M

锚固钢筋呈梅花形布置，每根钢筋增加100MM外露部分，在外露部分上纵横焊上Ф14的钢筋，形成间距200MM钢筋网，在钢筋网上再焊上钢板网，然后再浇筑200厚C25细石砼。

5.1.5基础钢筋：首先熟悉图纸，了解整个结构的受力情况，然后排出钢筋绑扎的先后顺序，以确保钢筋放置的正确性。

（1）、超过9m长的放射筋，采用定尺长度为12米的钢筋加工，余下2.1米无用。

（2）、基础钢筋为双层钢筋，待地板下层钢筋网绑扎完毕，垫好垫块，垫块厚度为35mm，间隔1000mm绑一个，垫块用1：2.5水泥砂浆制作，制作时放上200mm长的绑扎丝。采用马凳将上层钢筋网架住，马凳间距1000mm，径向通长布置。

（4）、为确保砼壁及附壁柱插筋的位置的正确性，首先用线锤将第一排水平环箍筋的位置找准，用电焊点焊，将它们加固于底板的钢筋上，并固定好砼壁，竖筋用骨架，然后将插筋固定于第一排环筋或箍筋上。基梁下柱箍筋采用两个开口箍合在一起用电焊焊上，搭接10d

（5）、所有底板钢筋在绑扎前，均须让测量工放好位置线，划出定位图。为保证基梁主筋的下面第二层钢筋位置的正确，防止砼浇筑时将其压下去，用Φ２５的钢筋垫在底层筋和下面第二层筋之间，并绑扎好。其长度等于基梁断面的宽度，并沿基梁周长每隔６００ｍｍ布置一根。上面第二层筋，尤其中间那根，采用φ８的钢筋做成“Ｓ”形拉钩挂在上层筋上，每隔１０００ｍｍ一个。

（6）为防止基础砼泵送浇筑时产生的较大冲击力使基梁钢筋发生位移，在基梁钢筋和柱插筋绑扎完毕后在基梁内增加“Ζ”形钢筋进行加固。

（1）、底板、基梁、附壁柱、皮带地道附加框、砼壁均采用组合钢模板进行支模，砼壁与附壁柱、附加框之间非角部分采用木模。

（2）、底板外围900mm高采用P3009模板支设用钢管加固立杆间距600mm环向采用φ25钢筋三道交接处用电焊将钢管钢筋连接起来并每隔600mm用三根水平方向的钢管沿钢模竖向顶紧。

对拉铁片计算：Ｐｍ＝４＋１５００／（Ｔ＋３０）＊ＫｓＫｗ＊Ｖ１／３

取Ｔ＝３０˙Ｃ，Ｋｓ＝１，Ｋｗ＝１.２，经计算Ｖ＝１.３ｍ／ｈ。

则Ｐｍ＝４＋１５００／（３０＋３０）＊１＊1.2＊1.31/３=36.74ＫＮ

　　　Ｆ＝Ｐｍ＊Ａ＝36.74*６*６＝13.2264ＫＮ＝13226.4Ｎ

须Ａｓ>13226.4／２１５＝６１.５２ｍｍ２

取钢筋ｄ＝１０　则抗拉力Ｆ＝２１５＊78.5＝16877.5Ｎ>13226.4Ｎ

故用ｄ＝１０的钢筋作对拉铁片的钢筋。

基梁支模时，一定要让测量工放好线，确定好模板位置。

（1）、本工程砼量包括基梁和底板共为460m3，工程量大，若按常规施工容易造成结构出现冷缝及温度裂缝等质量问题，为使基础连续浇筑不留施工缝并达到抗渗砼要求缩短工期需要采用泵送砼施工。

水泥选用普425#水泥，砂采用粗砂，含泥量小于2%，碎石采用1—3cm石子，符合泵送砼的要求。

加入水泥用量26%的Ⅱ级粉煤灰降低水化热。

为提高砼的可泵性，增强砼的和易性，加入水泥用量2%的泵送剂。

砼由68处实验室进行试配，并出具砼配合比通知单，施工时，严格按配比要求称量，误差控制在允许偏差范围内。

（2）、砼自西向东进行浇筑，一次浇筑到设计标高及柱底板砼，根据泵送时，自然流淌的坡度，在浇筑工作面布置前放三排振动棒，随着浇筑的推进振动棒也相应跟上，以确保整个高度砼的浇筑质量。

（4）、砼浇筑在基坑中央搭设一道东西向的脚手架，并用Ф25钢筋和δ=10钢板焊成T型垫铁，脚手架座于底板钢筋上，以利于脚手架的拆除，脚手架立杆间距不大于1000m。见附图。

（5）、底板砼初凝前，先用刮杠刮平，并用木抹子搓毛，以提高底板砼表面密实度。初凝后至终凝前，用铁抹子二次压光，闭合收水裂缝。

（6）、底板砼浇筑过程中在底板中部安放铁皮测温管，间隔4m，深400mm，进行测温。为防止温度裂缝在终凝前，二次抹面后在砼表面覆盖一层塑料薄膜，减缓砼的散热速度，使砼内蒸发出的游离水积在砼表面进行保温养护，并控制砼表面和内部温差在25℃以内，当砼水化热峰值过后根据测温情况撤掉砼表面的薄膜，覆盖草帘子进行洒水养护。

(7)砼浇筑过程中的应急措施

若砼因某种特殊原因不能连续浇筑，间隙超过允许时间，按施工缝处理继续浇筑时，原砼抗压强度不小于1.2N/mm2,并在施工缝处铺一层与砼内成分相同的水泥砂浆。

输送泵发生故障应及时拆除泵送管，并清理干净。若故障时间较长，用塔吊吊砼进行浇筑，确保砼的连续浇筑。

5.2、圆筒仓筒壁滑模施工（主体工程施工）

5.2.1、滑模系统装置的设计

本工程模板采用钢模、模板宽度筒仓用200mm，柱子用100mm、200mm搭配使用，模板高度计算如下：

H=T·V=4×0.2=0.8m

　　　T─砼达到滑升强度的时间，一般取4小时

　　　V—模板滑升速度，取0.2m/h

因此模板均选用900mm高的钢模板，模板宽度可选用100、200mm转角、洞口挡板、模板的形状尺寸进行特殊加工。

模板系统：模板112m2

自重40kg/m2×112m2=4480kg=4.5T

磨阻力300kg/m2×112m2=33600kg=33.6T

开字架自重300kg/个×37个=11100kg=11.1T

联圈、围圈自重2.196+0.965+0.18+0.244=3.585T=3.6T

吊脚手架外双重布置，内单层布置。

128m2×80kg/m2=10.24T自重

128m2×30kg/m2=3.84T荷载

集中荷载：液压站自重1.5T，电焊机自重1T

操作手台：面积145m2

自重：145m2×30kg/m2=4.35T

活载：145m2×150kg/m2=21.75T

施工总荷载=95.92T按100T计算

全部荷载由提升架承受，故开字架承受的荷载为100T。

根据圆筒仓的结构形式及规范要求，提升架间距1600mm，在模板上下口设两道围圈，围圈间距600mm，上下围圈用∠40×4角钢作腹杆形成桁架，加大其刚度，用以克服相邻千斤顶不同步而产生的附加荷载，具体布置及尺寸见附表。

提升架采用“开”字架，节点采用螺栓连接，见附图。

由于圆筒仓附壁柱至漏斗平台就没有了，因此提升架布置时应避开柱子，沿圆弧均匀布置。于附壁柱处的两个提升架的间距要稍小一点，并在两个提升架之间设横梁以提升柱模板，见附图。

P=π2EI/K（ML）2=π2×2.1×105×19174.76/0.8×(0.65×1300)2

=2782.5N=2.78

支承杆的最小总数D=100/2.78×0.8=44.96=45

结合施工荷载及结构的相互对称性，设37个开字架，74根支承杆。

支用Ф25的钢筋，结构设计中筒壁钢筋的保护层大于35mm但本工程筒壁厚300—280mm，支承杆不代替筒壁钢筋不回收。支承杆设内外两层，间距200建筑工程安全通道防护棚施工方案.doc，支承杆第一节的一端宜加工成60°角的截头圆锥形，以便于从千斤顶内插过，另一头为齐头。第二节以上的爬杆，一头加工成45°的坡口，另一头为齐头。爬杆要用液压张拉机冷拉调直，冷拉延伸率控制在2%以内，标准Ф25钢筋的长直径为27mm，可能实际材料的直径不规格。因此要求调直好的爬杆要用内径为φ29的钢管做通过实验，钢管长度不小于300mm，也不长于400mm避免损坏千斤顶的卡块，施工规范要求爬杆的弯曲误差小于2‰，直径偏差小于0.5mm,爬杆下料要用砂轮切割机，严禁用切断机下料。

圆仓外壁以托板为操作平台，下吊架宽度0.65m。圆仓内壁挑三角架宽度1.2m，下设吊架宽度0.65m，见附图。内挑三角架根据内力计算采用∠63×8角钢，吊架采用φ18的钢筋，下设∠63×4角钢，满铺55mm厚脚手架板，双侧设丝扣，深度必须符合机械加工标准，防止滑丝。吊架见附图。

液压操作平台设置：开字架上搭设长4m，宽3.300m的平台，材料用[10的槽钢。搭设方法见附图。

ⅰ、液压控制台采用2台ykT36自控台正常工作，另储备1台备用（备用存放于工地办公室），该控制台具有加压，回油自动控制系统，功用选择系统和定时报警系统装置。并能自动控制滑升高度，消除由于人工控制加压，回油时间差引起的千斤顶不同步调差，定时报警以防止长时间工作间歇砼凝固粘接模板的现象。

N千斤顶工作时承载力1.5T

N=1.5/100=67

ⅲ、为避免各油泵供油差异，引起千斤顶动作的不同步及压力差，在各油泵主分油处用高压没砂并连串通。液压控制台和千斤顶之间采用高压油泵二级供油方式，第一级φ16油管由控制台接到千斤顶近处的分油器上，第二级用φ8油管从分油器通过针形阀到达千斤顶。

ⅳ、液压油箱应易拆换、排污赣11ZJ213：CPS-CL反应粘结型卷材建筑防水构造，并有液压油过滤装置，液压油有良好的润滑性和稳定性。

ⅴ、控制台在夏季使用30#机械油，油液必须保持清洁，严禁带有杂质的脏油进入控制台油箱，注油时一定要通过过滤网。安装前控制台及千斤顶要进行负载试验，试验压力为80kg/m2，控制台要垫稳垫平，千斤顶一定要垂直，避免松脱漏油。