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闽台果蔬冷库工程模板设计施工方案

(2)侧模抗剪强度验算:

v=0.6×q×l=0.6×(1.2×40+1.4×3)×700×300/106=6.577kN

经计算得τ=3×6.577×103/(2×700.000×18.000)=0.783N/mm2

某大厦粗装修施工方案胶合板的计算抗剪强度不大于1.4N/mm2,所以满足要求!

W=0.677qa4/(100EI)

其中q──强度设计荷载(kN/m):

q=40×700/1000=28.000kN/m

侧模截面的转动惯量I=b×h3/12=700.000×18.0003/12=340200.000mm4；

a──木方间距,取a=300mm；

E──弹性模量,取E=6000N/mm2；

经计算得W=0.677×28.000×300.0004/(100×6000.00×340200.00)=0.75mm

最大允许挠度[W]=l/250=300/250=1.20mm

胶合板的计算挠度不大于允许挠度[W],所以满足要求!

木方按简支梁计算，跨度近似取柱子边长a,支座反力即为螺栓(钢筋)对拉拉力,计算如下:

(1)木方抗弯强度验算:

其中q──强度设计荷载(kN/m):

q=(1.2×40.000+1.4×3.000)×300/1000=15.660kN/m

B──截面长边,取B=700mm；

经计算得M=15.660×(700/1000)2/8=0.959kN.m；

木方的计算强度不大于13N/mm2,所以满足要求!

(2)木方抗剪强度验算:

v=0.5×q×B=0.5×(1.2×40.000+1.4×3.000)×300×700/106=5.481kN

经计算得τ=3×5.481×103/(2×70.000×100.000)=1.175N/mm2

木方的计算强度不大于1.3N/mm2,所以满足要求!

W=5qB4/(384EI)

其中q──设计荷载(kN/m):

q=40×300/1000=12.000kN.m

I=b×h3/12=70×1003/12=5833333.333mm4

B──柱截面长边的长度,取B=700mm；

E──弹性模量,取E=9000N/mm2；

经计算得W=5×12.000×7004/(384×9000.00×5833333.33)=0.715mm

允许挠度[W]=B/250=700/250=2.800mm

木方的计算挠度不大于允许挠度[W],所以满足要求!

模板成型→竖档→现场卫生清扫→弹线定位→立模→临时固定→校核垂直度、轴线、尺寸、形状→柱箍→对拉螺栓→粱、板模板……结束→校正垂直度→加固固定。

拼柱模时，以梁底标高为准，由上往下配模，不符合模数部分放到柱根部位处理，或保证柱模的长度模数，不符合部分放到节点部位处理。配模时应同时考虑柱底预留清扫口。清扫口在清理卫生后，立即封闭。

模板制作完成后，刷水溶性隔离剂，不得使用废机油。安装柱模时，应先在基础面（或楼面）上弹主轴线及边线，同一柱列的应先弹两端主轴线及边线，然后拉通线弹出中间部分柱的轴线及边线。

柱模在模板全部加固完毕后，需及时在浇筑砼前对其垂直度尺寸、形状、轴线、标高等进行技术复核。支模时，其中的一片初步校正稳定，然后依序安装，合围后，先加固上、下两道箍后进行全面校正、加固。相邻两柱的模板安装，待校正完毕后，及时架设柱间支撑以满足纵向、横向稳定性的需要。柱模板应上设排水口，排水口应设在柱砼施工缝面处。柱模根部须封堵防止跑浆。梁柱接头处的模板，尽量采用预拼整体安装和整体拆除。

一层板模(高11.5米)：

板模：板厚140mm。板模采用整块胶合板(1830mmｘ915mmｘ18mm)。

横向搁栅：采用50mmｘ100mm方木与100mmｘ100mm方木间隔，间距300mm。

纵向搁栅：采用70mmｘ150mm方木，间距700mm。

支撑系统：采用满堂钢管脚手架。

楼板模板扣件钢管高支撑架计算书

支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容

易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》，供脚手架设计人员参考。

模板支架搭设高度为11.5米，

搭设尺寸为：立杆的纵距b=0.70米，立杆的横距l=0.70米，立杆的步距h=1.20米。

（局部三层处模板支架搭设高度为4.5米及4米，搭设尺寸为：立杆的纵距b=1.00米，立杆的横距l=1.00米，立杆的步距h=1.50米）。

图1楼板支撑架立面简图

图2楼板支撑架荷载计算单元

采用的钢管类型为
48×3.5。

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值q1=25.000×0.200×0.700+0.350×0.700=3.745kN/m

活荷载标准值q2=(2.000+1.000)×0.700=2.100kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=70.00×1.80×1.80/6=37.80cm3；

I=70.00×1.80×1.80×1.80/12=34.02cm4；

其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；

　　M——面板的最大弯距(N.mm)；

　　W——面板的净截面抵抗矩；

[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；

其中q——荷载设计值(kN/m)；

经计算得到M=0.100×(1.2×3.745+1.4×2.100)×0.300×0.300=0.067kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.067×1000×1000/37800=1.770N/mm2

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力Q=0.600×(1.2×3.745+1.4×2.100)×0.300=1.338kN

　　截面抗剪强度计算值T=3×1338.0/(2×700.000×18.000)=0.159N/mm2

　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

抗剪强度验算T<[T]，满足要求!

v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250

面板最大挠度计算值v=0.677×5.845×3004/(100×6000×340200)=0.157mm

面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!

二、纵向支撑钢管的计算

纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为

截面抵抗矩W=5.08cm3；

截面惯性矩I=12.19cm4；

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q11=25.000×0.200×0.300=1.500kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q12=0.350×0.300=0.105kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值q2=(1.000+2.000)×0.300=0.900kN/m

静荷载q1=1.2×1.500+1.2×0.105=1.926kN/m

活荷载q2=1.4×0.900=1.260kN/m

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×3.19×0.70×0.70=0.156kN.m

最大剪力Q=0.6×0.700×3.186=1.338kN

最大支座力N=1.1×0.700×3.186=2.453kN

抗弯计算强度f=0.156×106/5080.0=30.73N/mm2

纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=(0.677×2.505+0.990×0.900)×700.04/(100×2.06×105×121900.0)=0.162mm

纵向钢管的最大挠度小于700.0/150与10mm,满足要求!

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.45kN

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管变形图(mm)

支撑钢管剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.409kN.m

最大变形vmax=0.475mm

最大支座力Qmax=6.191kN

抗弯计算强度f=0.409×106/5080.0=80.42N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于700.0/150与10mm,满足要求!

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，R=6.19kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1=0.149×11.500=1.712kN

(2)模板的自重(kN)：

NG2=0.350×0.700×0.700=0.172kN

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3=25.000×0.200×0.700×0.700=2.450kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=4.334kN。

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=(1.000+2.000)×0.700×0.700=1.470kN

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

其中N——立杆的轴心压力设计值(kN)；N=7.26

　　
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；

　　i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.58

　　A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.89

　　W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.08

　　
——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

　　l0——计算长度(m)；

如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算

l0=(h+2a)(2)

　　k1——计算长度附加系数，取值为1.155；

　　u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.70

　　a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.00m；

公式(1)的计算结果：
=47.58N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

公式(2)的计算结果：
=19.82N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

七、楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]

除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容

1.模板支架的构造要求：

a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；

b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；

c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；

b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；

3.整体性构造层的设计：

a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；

d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。

a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；

5.顶部支撑点的设计：

a.最好在立杆顶部设置支托板ATB-30沥青稳定碎石施工方案，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；

b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；

c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。

DB15／T 1792.4-2020 和谐社区建设规范 第4部分：信息管理6.支撑架搭设的要求：

a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；

b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；