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福)模板及其支撑体系专项施工方案q=23.9×0.3=7.2KN/m
最大弯矩：Mmax=0.1ql=0.1×7.2×0.6=0.43KN·m
σ=Mmax/W=0.63/(0.05×0.12/6)=5160KN/m2=5.16N/mm2<[fm]=13N/mm2
某大桥主桥箱梁施工方案（72m 130m 72m三跨预应力连续刚构）4）外龙骨ø48×3.5mm双钢管承载力验算
内龙骨以集中力的方式将荷载传递至外龙骨，每个集中力的受荷面积为0.3×1.4=0.42m2，则集中力P=23.9×0.42=10.04KN。
计算简图：如下图所示。
最大剪力:Vmax=0.65P=0.65×10.04=6.5KN
τ=VmaxS/(Itw)= 6.5×103×6099/(121900×3.8)=86N/mm2<2[fv]=2×115=230N/mm2（双钢管）
最大弯矩：Mmax=0.175Pl=0.175×10.04×0.6=1.05KN·m
σ=Mmax/W=0.88×106/5080=206N/mm2<2[fm]=2×200=400N/mm2（双钢管）
5）对拉螺杆M12（间距:600mm）承载力验算
M12的对拉螺栓的容许拉力为12.9kN
每根对拉螺杆的受荷面积为0.6×0.8=0.48m2
则每根对拉螺杆受力为：
F=23.9×0.48=11.5KN<12.9kN
（2）600×900截面梁侧模验算
除对拉螺栓外，其余支撑构件均与600×1400截面梁相同，则只需验算对拉螺栓：
M12的对拉螺栓的容许拉力为12.9kN
每根对拉螺杆的受荷面积为0.6×0.9=0.54m2
则每根对拉螺杆受力为：
F=23.9×0.54=12.9KN≤12.9kN
2、梁底板及其支架受力验算
（1）600×1400截面梁的梁底模及其支架受力验算
立柱梁跨度方向间距l(m):0.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30；
脚手架步距(m):1.50；脚手架搭设高度(m):14.35；
梁两侧立柱间距(m):1.00；承重架支设:3根承重立杆，木方垂直梁截面；
模板与木块自重(kN/m2):0.350；梁截面宽度B(m):0.600；
混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):1.400；
倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；
木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；
木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000；
木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；
采用的钢管类型(mm):Φ48×3.5。
扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；
<二>、梁底支撑的计算
作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = 25.000×1.400×0.50=17.5 kN/m；
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.350×0.500×(2×1.400+0.600)/ 0.600=0.992 kN/m；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：
活荷载标准值 P1= (2.000+2.000)×0.600×0.500=1.200 kN；
2.木方楞的支撑力计算
均布荷载 q = 1.2×17.5+1.2×0.992=22.190 kN/m；
集中荷载 P = 1.4×1.200=1.680 kN；
经过计算得到从左到右各木方传递集中力[即支座力]分别为：
N1=2.526 kN；
N2=9.998 kN；
N3=2.526 kN；
木方按照三跨连续梁计算。
木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5.000×10.000×10.000/6 = 83.33 cm3；
I=5.000×10.000×10.000×10.000/12 = 416.67 cm4；
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 9.998/0.500=19.997 kN/m；
最大弯距 M =0.1ql2= 0.1×19.997×0.500×0.500= 0.500 kN.m；
截面应力 σ= M / W = 0.500×106/83333.3 = 5.999 N/mm2<13.0 N/mm2；
木方的计算强度小于13.0 N/mm2,满足要求!
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
最大变形 V= 0.677×16.664×500.0004 /(100×9000.000×416.667×103)=0.188 mm<500.0/250=2mm；
木方的最大挠度小于 500.0/250=2mm,满足要求!
3.支撑钢管的强度计算
支撑钢管按照连续梁的计算如下
支撑钢管变形图(kN.m)
支撑钢管弯矩图(kN.m)
经过连续梁的计算得到：
支座反力 RA = RB=0.818 kN 中间支座最大反力Rmax=12.815KN；
最大弯矩 Mmax=0.349 kN.m；
最大变形 Vmax=0.216 mm；
截面应力 σ=0.349×106/5080.0=68.684 N/mm2<205.0 N/mm2；
支撑钢管的计算强度小于205.0 N/mm2,满足要求!
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》中顶撑承载力设计值为40KN，取影响系数0.8，则顶撑实际承载力采用40×0.8=32KN。
只有横向中间立杆采用顶撑连接，故顶撑实际受力为中间支座最大反力，即Rmax=12.815KN，小于32KN，满足要求。
<四>、扣件抗滑移的计算:
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》中双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16×0.8=12.80kN 。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
因立杆中，横向两侧立杆采用双扣件连接，中间立杆采用顶撑连接，故计算中R取两侧支座反力，R=0.818 kN<12.8kN，满足要求。
<五>、立杆的稳定性计算:
横杆的最大支座反力： N1 =12.815 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×14.350=2.223 kN；
N =12.815+2.223=15.038 kN；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算
lo = k1uh (1)
lo = (h+2a) (2)
公式(1)的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.167×1.700×1.500 = 2.976 m；
Lo/i = 2975.850 / 15.800 = 188.000 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.203 ；
钢管立杆受压强度计算值 ；σ=15037.934/(0.203×489.000) = 151.490 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 151.490 N/mm2 小于 [f] = 205.00满足要求！
立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.500+0.300×2 = 2.100 m；
Lo/i = 2100.000 / 15.800 = 133.000 ；
公式(2)的计算结果：
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.381 ；
钢管立杆受压强度计算值 ；σ=15037.934/(0.381×489.000) = 80.715 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 80.715 N/mm2 小于 [f] = 205.00满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
lo = k1k2(h+2a) (3)
公式(3)的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.167×1.029×(1.500+0.300×2) = 2.522 m；
Lo/i = 2521.770 / 15.800 = 160.000 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.274 ；
钢管立杆受压强度计算值 ；σ=15037.934/(0.274×489.000) = 112.235 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 112.235 N/mm2 < [f] = 205.00满足要求！
（2）400×900截面梁的梁底模及其支架受力验算
梁底增加1道承重立杆。
图1 梁模板支撑架立面简图
采用的钢管类型为Φ48×3.50。
立柱梁跨度方向间距l(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30；
脚手架步距(m):1.50；脚手架搭设高度(m):14.35；
梁两侧立柱间距(m):1.00；承重架支设:1根承重立杆，木方垂直梁截面；
模板与木块自重(kN/m2):0.350；梁截面宽度B(m):0.400；
混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):0.900；
倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；
木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；
木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000；
木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；
采用的钢管类型(mm):Φ48×3.5。
扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；
<二>、梁底支撑的计算
作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = 25.000×0.900×1.000=22.500 kN/m；
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.350×1.000×(2×0.900+0.400)/ 0.400=1.925 kN/m；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.000+2.000)×0.400×1.000=1.600 kN；
2.木方楞的支撑力计算
均布荷载 q = 1.2×22.500+1.2×1.925=29.310 kN/m；
集中荷载 P = 1.4×1.600=2.240 kN；
经过计算得到从左到右各木方传递集中力[即支座力]分别为：
N1=2.258 kN；
N2=9.559 kN；
N3=2.258 kN；
木方按照三跨连续梁计算。
木方的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5.000×10.000×10.000/6 = 83.33 cm3；
I=5.000×10.000×10.000×10.000/12 = 416.67 cm4；
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 9.559/1.000=9.559 kN/m；
济南市写字楼消防安装工程施工组织设计最大弯距 M =0.1ql2= 0.1×9.559×1.000×1.000= 0.956 kN.m；
截面应力 σ= M / W = 0.956×106/83333.3 = 11.471 N/mm2；
木方的计算强度小于13.0 N/mm2,满足要求!
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
最大变形 V= 0.677×7.966×1000.0004 /(100×9000.000×416.667×103)=1.438 mm；
北园景观绿化工程施工组织设计方案木方的最大挠度小于 1000.0/250,满足要求!
3.支撑钢管的强度计算
支撑钢管按照连续梁的计算如下