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超高支模施工方案(高大模板施工方案)荷载不包括振捣荷载,则
q3=1.2×(0.090+3.60+0.165)×0.45=2.082KN/m
甬DX/JS 001-2020 宁波市涉危险化学品企业设计防火规范.pdf 〈l/400=900/400=2.25mm.
(5)楼面纵楞强度计算
F F
q
900 900
计算简图4
每一根横楞传到纵楞的集中力设计值是
按二跨连续梁进行计算,查静力学手册得:
均布荷载作用计算系数:
集中荷载作用计算系数:
W=83333.3mm3
б=M/w=(0.518×106)/83333.3=6.216N/mm2<[б]=13N/mm2
v= KV F=0.688×3.039=2.091KN
τ=3v/2bh=(3×2.091×103)/(2×50×100)
=0.627N/mm2 荷载不包括振捣荷载,则 p=q3b/2=2.082/2=1.041KN 3、脚手架力杆稳定性验算 〈1〉荷载计算 ①钢管架综合自重合计: = 1.328KN ②模板自重0.018×5=0.090kN/m2 ×(0.9×0.9)= 0.073KN ③新浇混凝土重: 24×0.15=3.60KN/m2 ×(0.9×0.9)= 2.916KN ④楼板钢筋:1.1×0.15=0.165KN/m2 ×(0.9×0.9)= 0.134KN ⑤施工人员及设备荷载标准值2.5 KN/m2 ×(0.9×0.9)= 2.025KN ⑥施工振动荷载:2 KN/m2 ×(0.9×0.9)= 1.62KN 〈2〉立杆轴心力设计值N 由于施工进度快,本层楼板结构施工完毕后立即进行上层结构施工,而本层楼板混凝土尚未完全达到设计强度,故该楼模板支撑结构还需承受部分上层结构荷载,上层荷载取本层支顶荷载的一半。 N=1.2×1.5×(①+②+③+④)+1.4 (⑤+⑥) =1.2×1.5×(1.328+0.073+2.916+0.134)+1.4×(2.025+1.62) 〈3〉力杆稳定承载力设计值计算: 钢管立柱选用ф48×3.5mm,其净截面面积A =489mm2,最长钢管l=6000mm,步距h0=1600mm,钢管立杆抗压强度设计值【f】=205N/mm2 =13115/0.586×489=45.767 N/mm2≤205N/mm2 故脚手架间距900mm的稳定性满足要求。 根据设计图纸,该高支模最高位置梁截面为400×3900mm,梁模板采用18mm厚夹板,支顶间距450mm,梁底中间加钢管支顶间距900mm,侧模加竖向50×100mm木枋间距300mm,梁穿,梁底横楞为间距150mm的50×100mm木枋,纵楞为两条50×100mm,木枋。 底模板验算 150 150 150 150 150 150 计算间图5 ①模板自重0.40×0.018×6=0.018KN/m ②新浇混凝自重3.9×0.40×24=37.44KN/m ③钢筋自重3.9×0.40×1.5=2.34KN/m ④施工振捣荷载2×0.400=0.800KN/m ⑤施工人员及设备荷载:0.4×2.5=1.00 KN/m(均布荷载) F=2.5KN (集中荷载) Ⅰ.当作用于模板上的施工人员及设备为均布荷载时: 总竖向荷载q1=(①+②+③)×1.2+1.4×(④+⑤) =(0.018+37.44+2.34)×1.2+1.4×(0.800+1.00) =49.998KN/m Ⅱ.当作用于模板上的施工人员及设备为集中荷载时: 总竖向荷载q2=(①+②+③)×1.2+1.4×④ =(0.018+37.44+2.34)×1.2+1.4×(0.800) =48.878KN/m 按四跨连续梁计算,查表得各系数如下: 则M1=Kmq1l2=0.077×49.998×0.152=0.087 KN.m M2=Kmq2l2+ KmFFl=0.077×48.878×0.152+0.169×2.5×0.15 W=bh2/6=400×182/6=21600mm3 б=M/W=(0.148×106)/ 21600=6.854N/mm2<[б]=13N/mm2满足要求。 V=kvq2l+kvF=0.607×48.878×0.15+0.661×2.5=6.102KN =(3×6.102×103)/(2×400×18)=1.271N/mm2 q=1.2×(①+②+③)= 1.2×(0.018+37.44+2.34)=47.758KN/m 胶合板的弹性模量取E=9000N/mm2 ω=Kω×(ql4/100EI) =0.632×[47.758×1504/(100×9000×400×183/12)] =0.276mm<[ω]=l/400=400/400=1.00mm 满足要求。 〔2〕梁底模板下横楞计算(150mm) 计算简图如“计算简图10”示: 300 400 300 ①模板自重:0.15×0.018×5=0.014KN/m ②新浇混凝土自重:0.15×3.9×24=14.04KN/m ③钢筋自重: 0.15×3.9×1.5=0.878KN/m ④施工振捣荷载:0.15×3.9=0.585KN/m ⑤施工人员及设备荷载 0.15×2.5=0.375KN/m 总竖向荷载:q1=1.2×(①+②+③) +1.4(④+⑤) =1.2×(0.014+14.04+0.878)+1.4×(0.585+0.375) =19.262KN/m 选用松木,弹性模量E=10000N/mm2,容重r=6.0×103N/m3。 q2=1.2×0.05×0.10×6.0=0.036KN/m =6.777N/mm2<[б]=13N/mm2 间距为150mm可满足要求。 V=qb/2=(19.262×0.4)/2=3.852KN τ=3v/2bh=(3×3.852×103)/(2×50×100)=1.156N/mm2 q=1.2×(①+②+③)=1.2×(0.014+14.04+0.878)=17.918KN/m E=10000N/mm2 I=2bh3/12=2×(50×1003)/12=8333333mm3 ×10000×8333333) =1.663mm<[ω]=l/400=1000/400=2.5mm 满足要求。 〔3〕最下排木枋(支承在顶托上的木枋)的计算 采用双排木枋,计算简图如“计算简图7”示 下排采用双木枋,每一根梁底木枋传到最下排木枋的集中力设计值是 按四跨连续梁计算,查表得各系数如下: M= KmP1+Kmql2=0.169×3.852+0.077×0.036×0.452=0.652KN.m v=KVp1=0.661×3.852=2.546KN τ=3v/2bh=(3×2.546×103)/(2×(2×50×100)) =0.382N/mm2 荷载不包括振捣荷载,则 q3=1.2×(①+②+③) +1.4×⑤ =1.2×(0.014+14.04+0.878)+1.4×0.375 =18.443KN/m I=2bh3/12=2×(50×1003)/12=8333333mm3 p=qb/2=18.443×0.4/2=3.689KN 2.钢管架支撑稳定性验算 ①钢管架自重合计: 2.5 KN/m ②模板自重:(2×3.75×0.018+0.4×0.018)×5=0.711KN/m ③新浇混凝土自重:0.4×3.9×24=37.44KN/m ④钢筋自重:0.4×3.9×1.5=2.34KN/m ⑤施工人员及设备荷载 0.4×2.5=1.0KN/m ⑥施工振捣荷载: 0.4×2=0.80KN/m (2)作用于钢管架轴心力设计值N N=〔1.2×(①+②+③+④)+1.4×(⑤+⑥)〕×0.45 =〔1.2×(2.5+0.711+37.44+2.34)+1.4×(1.00+0.80)〕×0.45 (3)一榀门架稳定承载力设计值Nd计算: 钢管立柱选用ф48×3.5mm,其净截面面积A =489mm2,最长钢管l=6000mm,步距h0=1600mm,钢管立杆抗压强度设计值【f】=205N/mm2 =24349/0.586×489=84.972 N/mm2≤205N/mm2 故脚手架间距450mm的稳定性满足要求。 在搭设脚手架的过程,在每条立杆底下垫一块不小于100mm×100mm×18mm(厚)的木垫板,木板铺在已经完成的地下室顶板砼板面上。砼板强度等级为C35,轴心抗压设计值为fc=17.5Mpa。设支撑承受最大荷载为上一层捣砼时段,约为7d后,砼强度按50%计,则 立杆基础底面的平均应力满足下式的要求: 式中p为立杆基础底面的平均压力, A=0.1×0.1=0.01m2, N为上部结构结构传至基础顶面的轴向力设计值;取脚手架立杆最大值为:N=24.349KN A为立杆基础底面垫板面积; 则有p= 满足要求。 4.梁侧模及对拉螺栓拉力计算 其中t0= c=24KN/m2 β1 =1.0 β2 =1.15 V=1.5m/h 则有 F=0.22×24×5×1.0×1.15×1.51/2=37.183 KN/m2 根据两公式计算结果取较小值37.183KN/m2,并考虑倾倒混凝土产生的垂直荷载4KN/m2。混凝土对侧模板的作用宽度为300mm,作用在上下边沿处,混凝土压力相关不大,可近似取其相等. 模板最大侧压力设计值: q=(1.2×F+1.4×4)×0.30=(1.2×37.183+1.4×4)×0.3 =15.066KN/m 按四跨连续梁计算,查表得各系数如下: 枋木弹性模量E=10×103N/mm2 截面惯性矩I = bh3/12 = 100×503/12=10.417×105mm4 截面抵抗矩W = bh2/6 = 100×502/6 =41667mm3 跨中弯矩 Mmax = 0.121×q×L2 =0.121×15.066×0.302=0.164KN.m σ=Mmax/W=0.164×106/41667=3.936N/mm2 < [σ]=13N/mm2 所以侧模竖向加竖枋100mm(宽)×50mm间距300mm满足要求。 对拉杆承受最大拉力P=FcL=37.183×0.60=22.310KN 对拉螺栓可承受的拉力: S=2f=2×12.900 KN=25.8KN>22.310KN 。 梁中穿二道Φ12对拉螺栓间距600满足要求。 公路水泥稳定土基层和底基层施工工艺模板:采用915mm×1830mm×18mm(厚)胶合板。 木枋:采用50mm×100mm木枋。 支撑系统:钢管脚手架(φ48×3.5mm)及配件、Φ12对拉螺栓等。 放出轴线及梁位置线,定好水平控制标高 10KV及以下农网升级改造工程施工组织设计⑴采用钢管脚手架支撑模板。 ①梁模板支撑的脚手架采用垂直于梁轴线的布置方式,楼板模板支撑时采用平行于板短向而布置,并根据梁底及板底的高度组合拼装。 ②梁和楼板的脚手架跨距和间距必须按上述计算情况布置。