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南京某广场商务区高支撑施工方案

2各类构配件的规格、性能及质量应符合现行行业标准的规定。

（1）水平杆的搭设应根据楼层层高在保证设计计算长度的前提下尽量步距一致。

（2）梁下立杆应严格按设计支设，不得随意加大立杆的间距。

（3）当流水施工时，为符合承载力要求，可采用早拆体系，但应保证上下层的早拆柱头的立杆在同一位置。

（4）悬挑部位及预应力混凝土未达到100%强度前(素)混凝土挡土墙施工方案（三），不得拆除此处的支撑和模板，侧模宜在预应力张拉前拆除；底模支架的拆除不得在结构构件预应力张拉前拆除，严禁出现拆模后再重新支撑的情况发生。

5.落地搭设的超高模板支架需着重注意下列的技术措施

利用纵横向梁下支架交汇处自然形成满堂支架中刚度大的核心区。

沿竖向每隔6m左右设水平加强带，利用一层步高区每6m设置斜杆搭设成纵横向的桁架结构。

支架的整体稳定性除与支架整体刚度有关外，还与支架与建筑结构的拉接紧密相关。

扣件螺栓拧紧扭力矩不应小于40Nm，也不应大于65Nm。注意直接承受模板竖向荷载的顶层水平杆与立杆的扣件连接质量，并设置双扣件。

5.3架体搭设的技术措施

①因架子搭设的质量与操作工的熟练技术程度密切相关，因此操作工人必须是经过上岗培训的专业架子工，并持有上岗证，以确保搭设的架体具有较高的质量。

②架子工的班组长要认真负责，能有效地带领该组人员按质完成架体的搭设任务。

③架子搭设前应对操作工人进行全面的技术交底。

2)对使用钢管材料的要求

②梁支架部位的钢管必须优先选用挺直无锈蚀的钢管。

③扣件应与钢管匹配，保证扣件本身的质量，扣件有裂缝、有变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换，螺帽必须有垫片。

3)对搭设方法上的要求

①架体定位要准确，为此要求在基础上进行弹线将钢管立柱的位置找出，并严格按此位置搭设。

②立杆接长一律采用对接扣件接长，立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向上错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。

③横杆接长采用搭接。两根相邻水平杆的接头不宜设在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向上错开的距离不小于500；各接头中心至最近的主节点的距离不宜大于纵距的1/3，搭接长度不小于1000mm，且应等间距设置三个旋转扣件固定。

④扣件螺栓拧紧扭力矩不应小于40Nm，也不应大于65Nm

6.1600×1600mm梁模板及支架验算

600×1600mm梁模板采用15mm厚木质胶合板，φ48×3.0钢管支撑，支撑立杆纵距为300mm，梁下受力立杆4根，外侧两根，梁底2根，水平杆步距为1.5m，纵楞采用50×100mm方木，间距为200mm。梁侧木楞间距200mm，梁底横杆间距450mm，2排对拉螺栓Φ12纵向间距530mm。初步拟定的模板支架如下图所示。

600×1600mm梁模板支架图

大梁自重25.000×1.600×0.450=18.000kN/m

模板自重0.300×0.450×(2×1.600+0.600)/0.600=0.855kN/m

倾倒混凝土荷载2kN/m2

梁底模面板及小楞计算时施工荷载2kN/m2

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中
——混凝土的重力密度，取25.000kN/m3；

t——新浇混凝土的初凝时间，取200/(T+15)，取6.000h；

T——混凝土的入模温度，取20.000℃；

V——混凝土的浇筑速度，取1.600m/h；

H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.800m；

1——外加剂影响修正系数，取1.000；

2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=40.000kN/m2

实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=40.000kN/m2

倒混凝土时产生的荷载标准值F2=4.000kN/m2。

6.1.2梁底模板计算

按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。

均布荷载q=1.2×18.000+1.2×0.855=22.626kN/m

集中荷载P=1.4×1.080=1.512kN

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=45.00×1.50×1.50/6=16.88cm3；

I=45.00×1.50×1.50×1.50/12=12.66cm4；

经过计算得到从左到右各支座力分别为

最大弯矩M=0.139kN.m

最大变形V=0.0mm

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.139×1000×1000/16875=8.236N/mm2

面板的抗弯强度设计值[f]，取16.00N/mm2；

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!

截面抗剪强度计算值T=3×3509.0/(2×450.000×15.000)=0.780N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2

抗剪强度验算T<[T]，满足要求!

面板最大挠度计算值v=0.031mm

面板的最大挠度小于230.0/250,满足要求!

6.1.3梁模板侧模计算

按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。

其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；

　　M——面板的最大弯距(N.mm)；

　　W——面板的净截面抵抗矩,W=45.00×1.80×1.80/6=24.30cm3；

　　[f]——面板的抗弯强度设计值(N/mm2)。

其中q——作用在模板上的侧压力，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值,q1=1.2×0.45×40.00=21.60kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值,q2=1.4×0.45×6.00=3.78kN/m；

　　l——计算跨度(内楞间距),l=200mm；

面板的抗弯强度设计值[f]=15.000N/mm2；

经计算得到，面板的抗弯强度计算值4.178N/mm2；

面板的抗弯强度验算<[f],满足要求!

v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250

其中q——作用在模板上的侧压力，q=18.00N/mm；

　　l——计算跨度(内楞间距),l=200mm；

　　E——面板的弹性模量,E=6000N/mm2；

　　I——面板的截面惯性矩,I=45.00×1.80×1.80×1.80/12=21.87cm4；

面板的最大允许挠度值,[v]=0.800mm；

面板的最大挠度计算值,v=0.149mm；

面板的挠度验算v<[v],满足要求!

6.1.4梁支撑方木的计算

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=6.715/0.450=14.923kN/m

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×14.92×0.45×0.45=0.302kN.m

最大剪力Q=0.6×0.450×14.923=4.029kN

最大支座力N=1.1×0.450×14.923=7.387kN

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；

I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；

抗弯计算强度f=0.302×106/83333.3=3.63N/mm2

方木的抗弯计算强度小于16.0N/mm2,满足要求!

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×4029/(2×50×100)=1.209N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2

方木的抗剪强度计算满足要求!

方木的最大挠度小于450.0/250,满足要求!

6.1.5穿梁螺栓计算

其中N——穿梁螺栓所受的拉力；

　　A——穿梁螺栓有效面积(mm2)；

　　f——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

穿梁螺栓的直径(mm):20

穿梁螺栓有效直径(mm):17

穿梁螺栓有效面积(mm2):A=225.000

穿梁螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=38.250

穿梁螺栓所受的最大拉力(kN):N=9.540

穿梁螺栓强度验算满足要求!

6.1.6梁支撑脚手架计算

1梁底支撑横向钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取方木支撑传递力。

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管变形图(mm)

支撑钢管剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.186kN.m

最大变形vmax=0.10mm

最大支座力Qmax=7.071kN

抗弯计算强度f=0.19×106/4491.0=41.52N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求!

2梁底支撑纵向钢管计算

梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，R=7.07kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：

横杆的最大支座反力N1=7.07kN(已经包括组合系数1.4)

脚手架钢管的自重N2=1.2×0.129×12.880=1.995kN

N=7.071+1.995+0.000=9.066kN

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；

i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60

A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.24

W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49

——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

l0——计算长度(m)；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算

l0=(h+2a)(2)

k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.163；

u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.70

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.05m；

公式(1)的计算结果：
=102.11N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

公式(2)的计算结果：
=36.37N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算

l0=k1k2(h+2a)(3)

k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.036；

公式(3)的计算结果：
=47.32N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

6.2800×1800mm梁模板及支架验算

800×1800mm梁模板采用15mm厚木质胶合板，φ48×3.0钢管支撑，支撑立杆纵距为300mm，梁下受力立杆2根，外侧两根，梁底2根，水平杆步距为1.5m，纵楞采用50×100mm方木，间距为200mm。梁侧木楞间距200mm，梁底横杆间距450mm，3排对拉螺栓Φ12纵向间距450mm。初步拟定的模板支架如下图所示。

800×1800mm梁模板支架图

采用915×1830×15木胶合板做底模面板，底模板下铺50×100木方次楞。

大梁自重25.000×1.800×0.450=20.250kN/m

模板自重0.300×0.450×(2×1.800+0.800)/0.800=0.743kN/m

倾倒混凝土荷载2kN/m2

梁底模面板及小楞计算时施工荷载2kN/m2

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中
——混凝土的重力密度，取25.000kN/m3；

t——新浇混凝土的初凝时间，取200/(T+15)，取6.000h；

T——混凝土的入模温度，取20.000℃；

V——混凝土的浇筑速度，取1.800m/h；

H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.800m；

1——外加剂影响修正系数，取1.000；

2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=45.000kN/m2

实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=45.000kN/m2

倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2.000kN/m2。

6.2.2梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。

经计算得到，活荷载标准值P1=(2.000+2.000)×0.800×0.450=1.440kN

均布荷载q=1.2×20.250+1.2×0.743=25.191kN/m

集中荷载P=1.4×1.440=2.016kN

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=45.00×1.50×1.50/6=16.88cm3；

I=45.00×1.50×1.50×1.50/12=12.66cm4；

经过计算得到从左到右各支座力分别为

最大弯矩M=0.258kN.m

最大变形V=0.9mm

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.258×1000×1000/16875=15.290N/mm2

面板的抗弯强度设计值[f]，取16.00N/mm2；

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!

截面抗剪强度计算值T=3×4886.0/(2×450.000×15.000)=1.086N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2

抗剪强度验算T<[T]，满足要求!

面板最大挠度计算值v=0.892mm

面板的最大挠度小于296.7/250,满足要求!

6.2.3梁模板侧模计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。

其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；

　　M——面板的最大弯距(N.mm)；

　　W——面板的净截面抵抗矩,W=45.00×1.50×1.50/6=16.88cm3；

　　[f]——面板的抗弯强度设计值(N/mm2)。

其中q——作用在模板上的侧压力，它包括:

新浇混凝土侧压力设计值,q1=1.2×0.45×45.00=24.30kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值,q2=1.4×0.45×4.00=2.52kN/m；

　　l——计算跨度(内楞间距),l=200mm；

面板的抗弯强度设计值[f]=16.000N/mm2；

经计算得到，面板的抗弯强度计算值6.357N/mm2；

面板的抗弯强度验算<[f],满足要求!

v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250

其中q——作用在模板上的侧压力，q=20.25N/mm；

　　l——计算跨度(内楞间距),l=200mm；

　　E——面板的弹性模量,E=10000N/mm2；

　　I——面板的截面惯性矩,I=45.00×1.50×1.50×1.50/12=12.66cm4；

面板的最大允许挠度值,[v]=0.800mm；

面板的最大挠度计算值,v=0.182mm；

面板的挠度验算v<[v],满足要求!

6.2.4梁支撑方木的计算

按照均布荷载的三跨连续梁计算。

方木截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；

I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；

其中f——方木抗弯强度计算值(N/mm2)；

　　M——方木的最大弯距(N.mm)；

　　W——方木的净截面抵抗矩；

　　[f]——方木的抗弯强度设计值(N/mm2)。

其中q——作用在内楞的荷载，q=(1.2×45.00+1.4×4.00)×0.20=11.92kN/m；

完整的市政工程质量通病防治施工方案　　l——内楞计算跨度(外楞间距),l=450mm；

方木抗弯强度设计值[f]=16.000N/mm2；

经计算得到，方木的抗弯强度计算值1.448N/mm2；

内楞的抗弯强度验算<[f],满足要求!

v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250

房建工程施工组织设计范本其中E——方木的弹性模量,E=9500.00N/mm2；

方木的最大允许挠度值,[v]=1.800mm；

方木的最大挠度计算值,v=0.032mm；