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外墙仿石砖、外墙干挂石材、外墙涂料施工方案

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

小横杆的自重标准值:P1=0.033×1=0.033kN；

脚手板的荷载标准值:P2=0.3×1×1.5/3=0.15kN；

活荷载标准值:Q=2×1×1.5/3=1kN；

(CJT 34-1991)城市绿化和园林绿地用植物材料木本苗荷载的设计值:P=(1.2×0.033+1.2×0.15+1.4×1)/2=0.81kN；

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。

Mmax=0.08ql2

均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.033×1.5×1.5=0.006kN·m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=0.267Pl

集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×0.81×1.5=0.324kN·m；

M=M1max+M2max=0.006+0.324=0.33kN·m

最大应力计算值σ=0.33×106/4490=73.584N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力计算值σ=73.584N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；

均布荷载最大挠度计算公式如下:

νmax=0.677ql4/100EI

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：

νmax=0.677×0.033×15004/(100×2.06×105×107800)=0.051mm；

集中荷载最大挠度计算公式如下:

νpmax=1.883Pl3/100EI

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：

小横杆传递荷载P=(0.033+0.15+1)/2=0.592kN

ν=1.883×0.592×15003/(100×2.06×105×107800)=1.693mm；

最大挠度和：ν=νmax+νpmax=0.051+1.693=1.745mm；

大横杆的最大挠度1.745mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150=10与10mm，满足要求！

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):

小横杆的自重标准值:P1=0.033×1×2/2=0.033kN；

大横杆的自重标准值:P2=0.033×1.5=0.05kN；

脚手板的自重标准值:P3=0.3×1×1.5/2=0.225kN；

活荷载标准值:Q=2×1×1.5/2=1.5kN；

荷载的设计值:R=1.2×(0.033+0.05+0.225)+1.4×1.5=2.47kN；

R<12.00kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！

五、脚手架立杆荷载的计算

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1723kN/m

NG1=[0.1723+(1.00×2/2)×0.033/0.90]×2.00=0.419kN；

(2)脚手板的自重标准值；采用冲压钢脚手板，标准值为0.3kN/m2

NG2=0.3×1×1.5×1/2=0.225kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11kN/m

NG3=0.11×1×1.5/2=0.082kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2

NG4=0.005×1.5×2=0.015kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=0.741kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值

NQ=2×1×1.5×1/2=1.5kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×0.741+0.85×1.4×1.5=2.674kN；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×0.741+1.4×1.5=2.989kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

Wk=0.7μz·μs·ω0

经计算得到，风荷载标准值为:

Wk=0.7×0.35×0.74×0.145=0.026kN/m2；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.026×1.5×0.92/10=0.004kN·m；

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/(φA)+MW/W≤[f]

立杆的轴心压力设计值：N=2.674kN；

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/(φA)≤[f]

立杆的轴心压力设计值：N=N'=2.989kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；

计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=1.871m；

长细比:L0/i=118；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.464

立杆净截面面积：A=4.24cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=2674.32/(0.464×424)+3800.923/4490=14.44N/mm2；

立杆稳定性计算σ=14.44N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

σ=2989.32/(0.464×424)=15.195N/mm2；

立杆稳定性计算σ=15.195N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算

悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

本方案中，脚手架排距为1000mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1000mm，

水平支撑梁的截面惯性矩I=10.78cm4，截面抵抗矩W=4.49cm3，截面积A=4.24cm2。

受脚手架集中荷载N=1.2×0.741+1.4×1.5=2.989kN；

水平钢梁自重荷载q=1.2×4.24×0.0001×78.5=0.04kN/m；

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)

悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN·m)

各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：

R2=3.003kN；

R3=0.082kN；

R4=0.033kN。

最大弯矩Mmax=0.015kN·m；

最大应力σ=M/1.05W+N/A=0.015×106/(1.05×4490)+0×103/424=3.154N/mm2；

水平支撑梁的最大应力计算值3.154N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215N/mm2,满足要求！

八、悬挑水平钢管挠度和扣件连接计算

水平支撑钢管的最大挠度为0.211mm小于支撑钢管的最大容许挠度1200/150与10mm，满足要求！

因为立杆及支杆均需和水平支撑钢管通过扣件连接，需要验算此处的扣件抗滑力

立杆传递给水平支撑杆的最大力2.989kN小于等于16kN,满足要求！

水平支撑钢管下部的支撑钢管的最大支撑力R[1]=3.003kN小于等于16kN,满足要求！

水平钢梁的轴力RAH和支杆的轴力RDi按照下面计算

JT／T 1153-2017 混凝土钢筋位置测定仪标准器RAH=ΣRDicosαi

其中RDicosαi为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。

各支点的支撑力RCi=RDisinαi

按照以上公式计算得到由左至右各支杆力分别为：

RD1=3.176kN。

钢丝拉绳(支杆)的内力计算

斜压支杆的轴力RD我们均取最大值进行计算，为

下面压杆以48×3mm钢管计算，斜压杆的容许压力按照下式计算：

受压斜杆的稳定性计算σ<[f]官埠桥镇土管所办公楼建筑施工组织设计，满足要求！