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钱湖大道北侧Ⅲ地块悦湖模板安装专项施工方案

工程概况………………………………………………………2

设计说明………………………………………………………2

模板设计………………………………………………………2

JC／T 460-2018 水泥工业用胶带斗式提升机设计数据……………………………………………………2

2、墙模板结构设计……………………………………………3

3、梁模板结构设计……………………………………………11

4、柱模板结构设计……………………………………………21

5、楼面模板结构设计…………………………………………30

施工方法………………………………………………………37

施工准备.…………………………………………37

支撑承重架搭设.…………………………………38

模板安装…………………………………………39

五、安全管理………………………………………………………40

（一）施工安全的基本要求………………………………40

（二）拆模安全的基本要求………………………………41

（三）各类模板拆除安全技术要求………………………42

附图:1、承重架大样图

2、后浇带支模架立面、平面图

工程名称：钱湖大道北侧Ⅲ地块悦湖项目

建设单位：恒元置业有限公司

设计单位：宁波市建筑设计研究有限公司

监理单位：宁波宁大工程建设监理有限公司

施工单位：东方建设集团有限公司

工程地点：宁波市东钱湖区

引用规范、规程，参考手册

250×500、250×600、300×650、500×1200、500×700等

计算时候取最大尺寸进行计算

160、220、110、100、140

600×650、550×600、550×550、650×650等

300、350、400

本工程墙、柱、梁模板采用九夹板组合模板，支撑采用Φ48×3.5钢管、木楞采用60mm×80mm方木。

混凝土标准值24KN/m2

钢筋自重标准值：框架梁1.5KN/m2

①计算模板及直接支撑模板的楞木时，均布活荷载取2.5KN/㎡

②计算直接支撑木楞结构构件时，均布活荷载取1.5KN/㎡

振捣混凝土时产生的荷载标准值2.0KN/㎡

九夹板自重标准值0.13KN/㎡

40mm×60mm楞木:

自重标准值2.7KN/m2

顺纹抗压及承压ƒc12N/㎜2

顺纹抗拉ƒt8.5N/㎜2

顺纹抗剪ƒv1.5N/㎜2

弹性模量E10000N/㎜2

φ48×3.5㎜钢管：

强度设计值[ƒ]215N/㎜2

弹性模量E2.06×105N/㎜2

截面模量W5.08×103㎜3

惯性矩I1.219×105㎜4

次楞间距(mm):300；穿墙螺栓水平间距(mm):600；

主楞间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；

对拉螺栓直径(mm):M14；

主楞材料:钢管；主楞合并根数:2；

直径；48mm；型号/钢号：Φ48*3.5/Q235

次楞材料:木方；次楞合并根数:2；

宽度(mm):40.00；高度(mm):60.00；

面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):15.00；

面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；

面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；

方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；

方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；

二、墙模板荷载标准值计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

F=0.22γtβ1β2V1/2

分别计算得19.20kN/m2、72.000kN/m2，取较小值19.20kN/m2作为本工程计算荷载。

计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=19.20kN/m2；

倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=4kN/m2。

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据《建筑施工手册》，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×19.20×0.500×0.900=10.368kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×4.00×0.50×0.90=2.52kN/m；

其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。

面板的最大弯矩：M=0.1×(10.368+2.52)×300.02=1.16×105N·mm；

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

W=bh2/6=500×15×15/6=1.875×104mm3；

面板截面的最大应力计算值：σ=M/W=1.16×105/1.875×104=6.18N/mm2；

面板截面的最大应力计算值σ=6.18N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×19.20×0.500×0.900=10.368kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×4.00×0.50×0.90=2.52kN/m；

面板的最大剪力：V=0.6×(10.368+2.52)×300.0=2319.84N；

截面抗剪强度必须满足:

τ=3V/(2bhn)≤fv

面板截面的最大受剪应力计算值:τ=3×2319.84/(2×500×15)=0.460N/mm2；

面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；

面板截面的最大受剪应力计算值τ=0.460N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[τ]=1.5N/mm2，满足要求！

根据《建筑施工手册》，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

面板的最大允许挠度值:[ν]=1.2mm；

面板的最大挠度计算值:ν=0.677×10.368×3004/(100×9500×1.406×105)=0.426mm；

面板的最大挠度计算值:ν=0.202mm小于等于面板的最大允许挠度值[ν]=1.2mm，满足要求！

四、墙模板主次楞的计算

(一).次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=2×4×6×6/6=48cm3；

I=(6×8×8×8/12)×2=144cm4；

1.次楞的抗弯强度验算

次楞最大弯矩按下式计算：

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×19.20×0.300×0.900=6.22kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×4.00×0.30×0.90=1.512kN/m，其中，0.90为折减系数。

次楞的最大弯矩：M=0.1×(6.22+1.512)×500.02=1.933×105N·mm；

次楞的抗弯强度应满足下式：

次楞的最大应力计算值：σ=1.933×105/4.8×104=4.03N/mm2；

次楞的抗弯强度设计值:[f]=13N/mm2；

次楞的最大应力计算值σ=4.03N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！

2.次楞的抗剪强度验算

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:

其中，V－次楞承受的最大剪力；

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×19.20×0.300×0.900/2=3.11kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×4.00×0.30×0.90/2=0.756kN/m，其中，0.90为折减系数。

次楞的最大剪力：V=0.6×(3.11+0.756)×500.0=1159.8N；

截面抗剪强度必须满足下式：

τ=3V/(2bh0)

次楞截面的受剪应力计算值:

τ=3×1159.8/(2×40.0×60.0×2)=0.725N/mm2；

次楞截面的受剪应力计算值τ=0.725N/mm2小于次楞截面的抗剪强度设计值fv=1.5N/mm2，满足要求！

根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

次楞的最大挠度计算值:ν=0.677×5.76×5004/(100×9000×1.44×106)=0.188mm；

次楞的最大容许挠度值:[ν]=2mm；

次楞的最大挠度计算值ν=0.188mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=2mm，满足要求！

(二).主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，主楞采用Q235钢管，Φ48*3.5，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=2×5.08=10.16cm3；

I=2×12.19=24.38cm4；

E=2.06×105N/mm2；

主楞计算剪力图(kN)

主楞计算弯矩图(kN·m)

主楞计算变形图(mm)

1.主楞的抗弯强度验算

P＝（1.2×19.20+1.4×4）×0.3×0.5＝4.296kN；

主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距):l=600mm；

主楞的最大应力计算值:σ=1.55×105/1.016×104=15.26N/mm2；

主楞的最大应力计算值σ=15.26N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值f=215N/mm2,满足要求！

2.主楞的抗剪强度验算

主楞截面抗剪强度必须满足:

S—计算剪应力处以上毛截面对中和轴的面积矩,此处取2.934×105=mm3；

主楞截面的受剪应力计算值:

τ=1546.56×2.934×105/48×2.438×105=38.78N/mm2；

主楞截面的受剪应力计算值τ=38.78N/mm2小于主楞截面的抗剪强度设计值fv=125N/mm2，满足要求！

主楞的最大挠度计算值:ν=0.677ql4/(100EI)=0.075mm；

主楞的最大容许挠度值:[ν]=1.2mm；

主楞的最大挠度计算值ν=0.075mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=1.2mm，满足要求！

穿墙螺栓的型号:M14；

穿墙螺栓有效直径:11.84mm；

穿墙螺栓有效面积:A=105mm2；

穿墙螺栓最大容许拉力值:[N]=17.80kN；

主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为:N=(19.20×1.2+4×1.4)×0.3×0.5=4.296kN。

穿墙螺栓所受的最大拉力N=4.296kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值[N]=17.80kN，满足要求！

梁段:500×1200。

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度B(m)：0.50；梁截面高度D(m)：1.20；

混凝土板厚度(mm)：220.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；

立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.50；

梁支撑架搭设高度H(m)：4.20；梁两侧立杆间距(m)：0.60；

承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；

梁底增加承重立杆根数：0；

采用的钢管类型为Φ48×3.5；

立杆承重连接方式：可调托座；

新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；

施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；

振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；

木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；

木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；

木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；

面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：15.00；

面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；

梁底方木截面宽度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；

梁底纵向支撑根数：3；

主楞间距(mm)：400；次楞根数：6；

GA／T 686-2018标准下载主楞竖向支撑点数量：4；

固定支撑水平间距(mm)：500；

竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm，300mm，450mm，600mm；

宽度(mm)：40.00；高度(mm)：60.00；

宽度(mm)：40.00；高度(mm)：60.00；

按《施工手册》JT／T 1320-2020 水上液化天然气加注站／船应急响应计划编制要求.pdf，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

F=0.22γtβ1β2V1/2