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唐山三友热电有限责任公司热电联产项目翻车机房脚手架工程施工方案

本工程为唐山三友热电联产项目翻车机房工程，地下三层，地上一层，地下最大层高为10.5米，板厚200mm，柱最大截面尺寸为1000×1000mm，最大梁截面尺寸为850×2560mm，最大跨度为7.5米。

1．施工现场的条件和要求；

长深线青州至临沭（鲁苏界）高速公路总体（实施）施工组织设计2.《唐山三友热电有限责任公司翻车机房施工组织设计》

3.《唐山三友热电有限公司施工图纸》

9．《中华人民共和国工程建设标准强制性条文（房屋建筑部分）》

10.《建设工程项目管理规范》（GB/T5032－2006）

13.《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质〔2009〕87号文)

14.《建筑施工计算手册》（第四版缩印本）等。

三、构造要求及技术措施

3.1构造要求1、地基处理要求

回填土用打夯机夯实，密实度采用环刀取样进行试验，表面用C15砼进行硬化，厚度为100mm。脚手架以硬化作业基础，所有的基础必须平整。基础上、底座下设置垫板，布设必须平稳，不得悬空。

1）立杆接头宜采用活动扣件连接，钢管搭接长度不得少于1.2M，立杆下角与大横杆采用直角扣件连接。立杆与大横杆采用直角扣件连接，接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开距离不小于50cm；各接头中心距主节点的距离不大于60cm。

2）支架立杆应竖直设置，2m高度的垂直允许偏差为15mm。3、大横杆

大横杆置于小横杆之下，在立柱的内侧，用直角扣件与立柱扣紧；其长度大于3跨、不小于6m，同一步大横杆四周要交圈。

大横杆采用对接扣件边接，其接头交错布置，不在同步、同跨内。相邻接头水平距离不小于50cm，各接头距立柱的距离不大于50cm。

每一立杆与大横杆相交处（即立节点），都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不大于15cm。小横杆间距应与立杆柱距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，可在两立柱之间在等间距设置增设1—2根小横杆，其最大间距不大于75cm。

小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10cm；伸出里排大横杆距结构外边缘20cm，且长度不大于25cm。上、下层小横杆应在立杆处错开布置，同层的相临小横杆在立柱处相向布置。

纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮20cm处的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。

本脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置。双立杆部位采用双杆通长剪刀撑，单立杆部位则采用单杆通长剪刀撑。

剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度≥100cm，并用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离≥10cm。

横向斜撑搭设在主楼脚手架部位，在同节内、由底至顶层呈“之”字型、在里、外排立柱之间上下连续布置，斜杆应采用旋转扣件固定在与之相交的立柱或横向水平杆伸出端上。除拐角处设横向斜撑外，中间应每隔6跨设置一道。

1、脚手架方案经批准后，由项目部工程技术人员及专职安全员向操作人员作详细的外脚手架搭设及拆除安全技术交底，并组织操作人员认真熟悉图纸，了解工程建筑体形特征，掌握搭设要点。

2、参加外脚手架搭设及拆除的操作人员必须经培训合格，持证上岗，且身体健康，并配有安全帽、安全带等个人防护用品及施工工具。

3、根据单位工程施工组织设计、工程形象进度及月度计划，以及实际施工要求，参照施工方案，及时编制材料计划，组织材料进场，以免因脚手架滞后而影响工程进度。

允许偏差△（mm）检查工具

2钢管两端面切斜偏差△1.70塞尺、拐角尺

3钢管外表面锈蚀浓度（△=△1+△2）≤0.50游标卡尺

（2）脚手架搭设的允许偏差和检验方法

1地基基础表面坚实平整观察

搭设中检查偏差的高度（m）总高度10m9m

±30；±35；钢板尺

一根杆的两端±20水平仪或水平尺同跨内两根纵向水平杆高差±105脚手架横向水平杆外伸长度偏差

4.1脚手架的平面布置

根据建筑物体形特征，合理布设脚手架立杆，与外脚手架连通成为整体，切实保障施工安全、顺畅。

做好搭设的准备工作→按建筑物的平面形状放线、定位→铺脚手板→放置纵向扫地杆→逐根竖立杆→扣横向扫地杆→第一步纵向水平杆→第一步横向水平杆→连墙件（或抛撑）→防护栏杆→张设安全网→第二步横向水平杆→第二步纵向水平杆→……

1、搭设于地上的脚手架：为避免脚手架立杆位置受力过于集中，立杆下也必须铺设垫板。

脚手架要按规定在四角设防雷装置，脚手架底部与建筑物避雷接地焊接，接地电阻不大于10Ω。

1）、因本工程比较特殊脚手架立杆的纵横距都为0.8m，并且等距设置，脚手架步距底步架为2m，其他为1.2m，立杆底部加扫地杆，扫地杆离下脚间距不超过200㎜。

2）、脚手架里侧立杆距建筑物300㎜。

3）、小横杆出立杆外至少100㎜。

4）、护身栏杆高度为900㎜。

5）、大横杆之间用两根Φ48长钢管作填芯管与大横杆之间等距分布，与小横杆用直角扣件扣紧，填芯杆与小横杆连接的扣件数，每间隔一根小横杆必须保证有一组扣件。

4、脚手架与建筑物之间的连接：

脚手架与建筑物之间使用连墙杆连接，连墙杆的垂直间距不应大于建筑物层高，并不应大于4米（2步），水平间距不大于纵距的3倍，且每根连墙杆的覆盖面积不大于27平方米。

连墙杆的构造：用适度长的短钢管加箍在柱子上。

连墙杆宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm，且宜优先采用菱形布置。

自脚手架的两端和转角处开始沿脚手架的全长和全高连续设置剪刀撑，斜杆与地间夹角应在45°～60°范围内，最下面的斜杆连接在结点上，每根同方向斜杆之间水平间距不大于9m，即剪刀撑每81㎡设置一组，每道剪刀撑宽度视立面宽度尺寸而定，一般不应小于4跨（即5～7根立杆）且不应小于6m，并且设在架子外侧有凹进去位置的脚手架的剪刀撑应与外围脚手架相连。

剪刀撑的搭设：将一组剪刀撑的一根斜杆用扣件扣牢在立杆上，另一根斜杆扣牢在小横杆的伸出部分，这样可以避免两根斜杆相交时把立杆钢管弄弯，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150㎜，最下面的斜杆与立杆的连接点离地面不宜大于500㎜，以保证架体的稳定，每根斜杆扣件与扣件之间搭接长度不小于1000㎜，应有三个连接点。

1）、立杆的接头必须采用对接扣件连接，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。

2）、大横杆的接头宜采用对接扣件连接。两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。

3）、小横杆用直角扣件紧固于立杆上，同一步架小横杆位于大横杆以及填芯杆的下方，在任何情况下不得拆除贴近立杆的小横杆。

4）、剪刀撑斜杆的搭接连接，搭接长度不小于1000㎜，用2～3只旋转扣件扣牢，杆件端头出扣件不小于100㎜，剪刀撑的两斜杆交错处用直角扣件或旋转扣件扣紧。

7、操作层的隔离和防护：

1）、架体须超过施工操作层1.8m高，外侧设一道扶手栏杆高度为0.9m，且应有挡脚板。

2）、密目式安全网应紧随架体搭设高度满挂。

3）、架体与主体间空档处每隔4步架或每两层须满铺脚手板进行水平封闭，防止物体坠落，该部位的挡脚板必须有醒目的警告标志。

4)、当有双层同时操作时，上层操作面的脚手架钢笆片上需满铺白铁皮隔离防护。

5）、施工层脚手架内立杆与建筑物之间要进行封闭，以防物体坠落。

五、扣件钢管楼板模板支架计算书（层高10.5m，板厚0.2m）

计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。

模板支架搭设高度为10.3米，

搭设尺寸为：立杆的纵距b=0.5米，立杆的横距l=1.2米，立杆的步距h=1.50米。

梁顶托采用双钢管48×3.5mm。

图1楼板支撑架立面简图

图2楼板支撑架荷载计算单元

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照二跨连续梁计算。

静荷载标准值q1=25.000×0.200×1.200+0.350×1.200=6.420kN/m

活荷载标准值q2=(2.000+1.000)×1.200=3.600kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=120.00×1.80×1.80/6=64.80cm3；

I=120.00×1.80×1.80×1.80/12=58.32cm4；

其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；

　　M——面板的最大弯距(N.mm)；

　　W——面板的净截面抵抗矩；

[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；

其中q——荷载设计值(kN/m)；

经计算得到M=0.100×(1.2×6.420+1.4×3.600)×0.250×0.250=0.080kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.080×1000×1000/64800=1.229N/mm2

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!

(2)抗剪计算[可以不计算]

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力Q=0.600×(1.2×6.420+1.4×3.600)×0.250=1.912kN

　　截面抗剪强度计算值T=3×1912.0/(2×1200.000×18.000)=0.133N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

抗剪强度验算T<[T]，满足要求!

v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250

面板最大挠度计算值v=0.677×6.420×2504/(100×6000×583200)=0.049mm

面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!

二、模板支撑木方的计算

木方按照均布荷载下连续梁计算。

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q11=25.000×0.200×0.250=1.250kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q12=0.350×0.250=0.088kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值q2=(1.000+2.000)×0.250=0.750kN/m

静荷载q1=1.20×1.250+1.20×0.088=1.605kN/m

活荷载q2=1.4×0.750=1.050kN/m

按照二跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=3.186/1.200=2.655kN/m

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.66×1.20×1.20=0.382kN.m

最大剪力Q=0.6×1.200×2.655=1.912kN

最大支座力N=1.1×1.200×2.655=3.505kN

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=8.00×8.00×8.00/6=85.33cm3；

I=8.00×8.00×8.00×8.00/12=341.33cm4；

(1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度f=0.382×106/85333.3=4.48N/mm2

木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

(2)木方抗剪计算[可以不计算]

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×1912/(2×80×80)=0.448N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2

木方的抗剪强度计算满足要求!

最大变形v=0.677×1.338×1200.04/(100×9500.00×3413333.5)=0.579mm

木方的最大挠度小于1200.0/120,满足要求!

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。

集中荷载取木方的支座力P=3.505kN

均布荷载取托梁的自重q=0.092kN/m。

托梁弯矩图(kN.m)

经过计算得到最大弯矩M=2.063kN.m

经过计算得到最大支座F=18.623kN

经过计算得到最大变形V=4.0mm

顶托梁的截面力学参数为

截面抵抗矩W=10.16cm3；

截面惯性矩I=24.38cm4；

(1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度f=2.063×106/1.05/10160.0=193.38N/mm2

顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!

最大变形v=2.8mm

顶托梁的最大挠度大于1200.0/400,满足要求!

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

上部荷载没有通过纵向或横向水平杆传给立杆，无需计算。

五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1=0.129×10.3=1.329kN

(2)模板的自重(kN)：

NG2=0.350×1.200×1.200=0.504kN

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3=25.000×0.200×1.200×1.200=7.200kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=9.033kN。

2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=(1.000+2.000)×1.200×1.200=4.320kN

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.20NG+1.4NQ

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=16.28kN

　　
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；

i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.58

　　A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.89

　　W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.08

　　
——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

　　l0——计算长度(m)；

如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算

l0=(h+2a)(2)

k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.155；

u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.750

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.30m；

公式(1)的计算结果：l0=1.155×1.750×1.50=3.032m
=3032/15.8=191.891
=0.197

=16277/(0.197×489)=168.866N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

公式(2)的计算结果：l0=1.500+2×0.300=2.100m
=2100/15.8=132.911
=0.386

=16277/(0.386×489)=86.132N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算

l0=k1k2(h+2a)(3)

k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.010；

公式(3)的计算结果：l0=1.155×1.010×(1.500+2×0.300)=2.450m
=2450/15.8=155.048
=0.291

=16277/(0.291×489)=114.470N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

10.2梁模板扣件钢管高支撑架计算书

计算依据2《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》(杜荣军)。

我们选取截面尺寸最大的850×2560mm、跨度6.25m、离支撑点高度为8.6m的梁KL1（4）进行计算。

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度B(mm):850；

梁截面高度D(mm):2560；

混凝土板厚度(mm):200；

立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):0.90；

脚手架步距(m):1.50；

梁支撑架搭设高度H(m)：8.6；

梁两侧立柱间距(m):0.50；

木方支撑垂直梁截面；立杆横向间距或排距Lb(m):0.90；

采用的钢管类型为Φ48×3.00；

扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；

模板自重(kN/m2):0.50；

混凝土自重(kN/m3)：24.0；

钢筋自重(kN/m3):2.0；

施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；

新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):8.92；

倾倒混凝土侧压力(kN/m2):4.0；

振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0

木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；

木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；

木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；

钢材弹性模量E(N/mm2)：210000.0；

钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；

面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；

面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；

梁底模板支撑的间距(mm)：120；

面板厚度(mm)：1.8；

主楞间距(mm)：500；

次楞间距(mm)：120；

穿梁螺栓水平间距(mm)：500；

穿梁螺栓竖向间距(mm)：300；

穿梁螺栓直径(mm)：M14；

截面类型为圆形，直径480mm，壁厚3.00mm；

次楞龙骨材料：木楞,宽度40mm，高度80mm；

二、梁模板荷载标准值计算

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

公路工程名词术语.pdf根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；

分别为58.73kN/m2、24.000kN/m2，取较小值24.000kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。

按以下公式计算面板跨中弯矩：

新浇混凝土侧压力设计值:q1=1.2×0.50×24×0.90=12.96kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1.4×0.50×4.00×0.90=2.52kN/m；

DB33T 2534—2022 森林生态廊道规划设计导则.pdfq=q1+q2=12.96+2.52=15.48kN/m；

计算跨度(内楞间距):l=120.00mm；