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脚手架专项安全施工方案

编制单位：韶关第一建筑工程公司

四、材料及构造要求 4

GB51276-2018 煤炭企业总图运输设计标准.pdf五、脚手架的设计计算 8

六、脚手架的搭设 21

七、脚手架搭设的技术要求及允许偏差 25

八、脚手架的拆除 25

九、脚手架防电、避雷及安全防护装置 26

十、脚手架的验收与保护 28

十一、外架现场施工管理 32

十二、安全措施及要求 32

十三、脚手架工程组织机构及人员安排： 33

十六、施工及劳动力计划 39

茗语华苑工程施工图纸；

《碳素结构钢》(GB/T700);

建设单位：深圳市新生辉投资有限公司

设计单位：中国建筑技术集团有限公司

施工单位：韶关市第一建筑工程公司

茗语华苑工程属于框剪结构，地上32层，地下2层，建筑物最高点95m，标准层层高2.8m，总建筑面积：160718.74平方米。

工程说明：结构体系为框架剪力墙结构，安全等级为二级，抗震设防裂度7度设防，抗震等级剪力墙为二级、框架为二级，地下一层塔楼及2跨范围内为一级，地下室其余范围为三级；塔楼剪力墙厚200，板厚为100mm、120mm和150mm，混凝土等级：垫层C15，过梁、圈梁、构造柱为C20，地下室底板、承台、外墙C30(P8)，塔楼从地下室至3层墙柱C50；4~7层墙柱C45；8~11层墙柱C40；12~15层墙柱C35；16~屋面层C30；地下室~屋面梁板C30。

钢管包括立杆、大横杆、小横杆、剪刀撑、附墙杆等。

扣件包括直角扣件、旋转扣件、对接扣件及其附件、T型螺栓、螺母垫圈等。

脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。

钢丝绳选用6×19光面钢丝绳，公称抗拉强度≥1550Mpa。断股、锈蚀严重的钢丝绳不得使用。。

脚手板采用冷拉钢筋网片，每隔一步架体铺钢芭网片，。安全网按照国家安全质量技术监督局的有关规定，本工程中的安全网采用密目式安全网。

采用20㎝宽标准红白栏板。每四步设置。

6、型钢及拉环：悬挑型钢采用16号工字钢，符合GB/T700的规定，固定拉环采用热轧光圆钢筋，符合GB1499.1中HPB235级钢筋的规定。

本工程外脚手架从第五层开始悬挑，并采用工字钢悬挑及钢丝绳卸荷的方法支撑脚手架。脚手架的具体构造说明如下：

立杆纵向间距1500㎜，横向间距900㎜，内排立杆距离建筑物的距离为300㎜。立杆与大横杆必须采用直角扣件扣紧，不得隔步设置和遗漏。且立杆的直接头应相互错开0.5节长，其接头距离大横杆的距离不大于步距的1/3，工字钢悬挑长度L=1.3M，锚固长度≥1.25L（采用1.8M）。

大横杆步距1800㎜，上下横杆的接长位置错开布置，错开距离不小于纵距的1/3，扶手杆水平设置于每步架1.2M高处。剪刀撑要求满设，并沿高、宽连续布置，斜杆与立杆接触部位均用旋转扣件扣紧，其与水平杆的夹角在450~600之间，剪刀撑的节点应在同一水平和垂直线上，其接长必须采用搭接，搭接长度不小于1000㎜，且不少于三个扣件，除在两头与立杆和大横杆连接外，中间还增加2~4个节点。立杆和大横杆交点处一定设小横杆。

斜道坡度为1：3，宽度不小于0.9M，斜道脚手板应铺严，上面设厚3㎝，间距不大于30㎝的防滑条，转弯处搭设休息平台，宽度不小于1.2M，护栏高度1.2M。斜道设置在便于人员通行的脚手架外侧。用安全网封闭，外设踢脚板，通道两侧设置剪刀撑，进出口搭设防护棚，并悬挂标志牌。

纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不小于3跨。纵向水平杆采用对接扣件连接，符合下列规定：纵向水平杆的对接扣件交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500㎜，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。

主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150㎜。在双排脚手架中，靠墙一端的外伸长度，不应大于0.4L，且不应大于500㎜。

作业层上非主点处的横向水平杆，宜根据支撑脚受板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2。

（1）、每根工字钢上焊二根25MM钢筋150MM长，间距900MM，以保证立杆在工字钢上不会滑移。

（2）、脚手架必须设置纵横扫地杆。纵向扫地杆单个采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200㎜处的立杆上。横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。

（3）、悬挑脚手架立杆纵向步距为1.8M。

（4）、立杆必须用连墙杆与建筑物可靠连接。

（5）、立杆除顶层步采用搭接外，其余各层步接头必须采用对接扣件连接。对接应符合下列规定：

、立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻杆的接头不应该设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500㎜；各接头中心至主节点距离不宜大于步距的1/3。

、搭接长度不应小于1M，应采用不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100㎜，且不大于150㎜。

脚手架构造简图详见附图。

为了墙脚手架的侧向刚度及稳定性，在外脚手架与建筑物之间设置连接杆，设置说明如下：

（1）、连接杆用短钢管制成，长度约500~1900，一端用扣件固定于脚手架的立杆上，另一端与预埋钢管连接，且连接墙杆均采用钢管。连接杆水平间距3M，按二步二跨设置，上下错开，成菱形布置。

（2）、连接杆尽可能设置在立杆与大、小横杆的连接处，与脚手架架体垂直，如在规定的位置上设置有困难，应在邻近点补足。

从第五层开始悬挑，采用工字钢悬挑及钢丝绳卸荷，钢丝绳卸荷只考虑稳定作用，不参与构件的受力计算。用双根钢丝绳（选用6×19光面）在架体上卸荷一次，钢丝绳一端牢固拉结于立杆下的工字钢上，另一端通过M18花篮螺栓与结构上预埋的Φ18钢筋环上。钢丝绳两端绕环的搭接长度不小于50㎝，不少于3只钢丝绳绳卡固定。工字钢用不少于两道预埋钢箍固定在结构上，为保险起见，所有工字钢后端采用双埋件固定。第二次悬挑在十二层，构造同上，以后每7层一道悬挑。

吊环是卸荷钢丝绳与结构的连接件，用Φ18圆钢制成，预埋在混凝土内，水平间距1.5M，工字钢间距为1.5M。

双排脚手架搭设高度为19.6米，立杆采用单立杆；

搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5米，立杆的横距为0.9米，立杆的步距为1.8米；

内排架距离墙长度为0.30米；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；

脚手架沿墙纵向长度为95.00米；

采用的钢管类型为Φ48×3.5；

横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数1.00；

连墙件布置取两步两跨，竖向间距3.6米，水平间距3米，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件；

施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；

本工程地处广东省深圳市，查荷载规范基本风压为0.750，风荷载高度变化系数μz为1.000，风荷载体型系数μs为1.130；

计算中考虑风荷载作用；

每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.110；

安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:7层；

脚手板类别:冲压钢脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、冲压钢脚手板挡板；

悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.3米，建筑物内锚固段长度1.8米。

与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00；

楼板混凝土标号:C30；

钢丝绳安全系数为:8.000；

钢丝绳与墙距离为(m):2.800；

悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物0.3m。

(二)、大横杆的计算:

大横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；

脚手板的自重标准值:P2=0.3×0.9/(2+1)=0.09kN/m；

活荷载标准值:Q=3×0.9/(2+1)=0.9kN/m；

静荷载的设计值:q1=1.2×0.038+1.2×0.09=0.154kN/m；

活荷载的设计值:q2=1.4×0.9=1.26kN/m；

图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.154×1.52+0.10×1.26×1.52=0.311kN.m；

支座最大弯距计算公式如下:

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=Max(0.311×106,0.366×106)/5080=72.047N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为σ=72.047N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

静荷载标准值:q1=P1+P2=0.038+0.09=0.128kN/m；

活荷载标准值:q2=Q=0.9kN/m；

V=0.677×0.128×15004/(100×2.06×105×121900)+0.990×0.9×15004/(100×2.06×105×121900)=1.972mm；

大横杆的最大挠度1.972mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm，满足要求！

(三)、小横杆的计算:

大横杆的自重标准值：p1=0.038×1.5=0.058kN；

脚手板的自重标准值：P2=0.3×0.9×1.5/(2+1)=0.135kN；

活荷载标准值：Q=3×0.9×1.5/(2+1)=1.350kN；

集中荷载的设计值:P=1.2×(0.058+0.135)+1.4×1.35=2.121kN；

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax=1.2×0.038×0.92/8=0.005kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=2.121×0.9/3=0.636kN.m；

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.641kN.m；

最大应力计算值σ=M/W=0.641×106/5080=126.181N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=126.181N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

Vqmax=5×0.038×9004/(384×2.06×105×121900)=0.013mm；

大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.058+0.135+1.35=1.543kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

×121900)=1.59mm；

最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.013+1.59=1.603mm；

小横杆的最大挠度为1.603mm小于小横杆的最大容许挠度900/150=6与10mm,满足要求！

(四)、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

大横杆的自重标准值:P1=0.038×1.5×2/2=0.058kN；

小横杆的自重标准值:P2=0.038×0.9/2=0.017kN；

脚手板的自重标准值:P3=0.3×0.9×1.5/2=0.202kN；

活荷载标准值:Q=3×0.9×1.5/2=2.025kN；

荷载的设计值:R=1.2×(0.058+0.017+0.202)+1.4×2.025=3.168kN；

R<8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

(五)、脚手架立杆荷载的计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248

NG1=[0.1248+(1.50×2/2)×0.038/1.80]×19.60=3.073；

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用冲压钢脚手板，标准值为0.3

NG2=0.3×7×1.5×(0.9+0.3)/2=1.89kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11

NG3=0.11×7×1.5/2=0.578kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

NG4=0.005×1.5×19.6=0.147kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.688kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=3×0.9×1.5×2/2=4.05kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

Wo=0.75kN/m2；

经计算得到，风荷载标准值

Wk=0.7×0.75×1×1.13=0.593kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×5.688+1.4×4.05=12.495kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×5.688+0.85×1.4×4.05=11.645kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.593×1.5×

1.82/10=0.343kN.m；

（六）、立杆的稳定性计算:

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值：N=12.495×11.2/19.6=7.14kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；当验算杆件长细比时，取块1.0；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.5；

计算长度,由公式lo=k×μ×h确定：l0=3.118m；

长细比Lo/i=197；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：φ=0.186；

立杆净截面面积：A=4.89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=7140/(0.186×489)=78.503N/mm2；

立杆稳定性计算σ=78.503N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值：N=11.645×11.2/19.6=6.654kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.5；

计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.118m；

长细比:L0/i=197；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.186

立杆净截面面积：A=4.89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=6654.192/(0.186×489)+343100.205/5080=140.699N/mm2；

立杆稳定性计算σ=140.699N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

（七）、连墙件的计算:

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

风荷载标准值Wk=0.593kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=10.8m2；

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw=1.4×Wk×Aw=8.97kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=13.97kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

由长细比l0/i=300/15.8的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；

又：A=4.89cm2；[f]=205N/mm2；

Nl=13.97

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=13.97小于双扣件的抗滑力16kN，满足要求！

（八）、悬挑梁的受力计算:

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的梁计算。

悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

本方案中，脚手架排距为900mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为300mm，

水平支撑梁的截面惯性矩I=1130cm4，截面抵抗矩W=141cm3，截面积A=26.1cm2。

受脚手架集中荷载P=(1.2×5.688+1.4×4.05)=12.5kN；

水平钢梁自重荷载q=1.2×26.1×0.0001×78.5=0.246kN/m；

采用圆钢18锚环的拉力：N=254X210=53340（N）=53.34（KN）

实际承载拉力N1=10.86+1.3X0.246=11.18（KN）

悬挑钢梁采用16号工字钢

抗震调整系数(RE:0.75

热轧普通工字钢: I16

钢材牌号: Q235

钢材强度折减系数: 1.00

腹板厚度: tw=6.00mm

毛截面面积: A=26.11cm2

截面惯性矩: Ix=1127.00cm4

半截面面积矩: Sx=80.80cm3

回转半径: ix=6.57cm

太行山隧道施工组织设计 iy=1.89cm

截面模量: Wx=140.90cm3

Wy=21.10cm3

截面模量折减系数:0.95

净截面模量: Wnx=133.85cm3

Wny=20.05cm3

受压翼缘自由长度:l1=2.00m

截面塑性发展系数:(x=1.05

北京某玻璃幕墙及天幕工程施工组织设计 (y=1.05