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冷链物流交易中心扩建项目物料提升机基础施工方案

湖南红星冷冻食品有限公司

冷链物流交易中心扩建项目1#、2#冷库

施工组织设计审批表

由湖南红星冷冻食品有限公司筹建，湖南红星建设有限公司承担施工的湖南红星冷冻食品有限公司冷链物流交易中心扩建项目1#、2#冷库工程，已编制了物料提升机基础方案是一套完善具有针对性的方案，望项目部严格按此施工方案组织施工。

GB／T 29910.3-2013 工业通信网络现场总线规范 类型20：HART规范 第3部分：应用层服务定义.pdf施工组织设计（方案）审批记录

工程名称：湖南红星冷冻食品有限公司冷链物流交易中心扩建项目1#、2#冷库

建筑面积：75115.75m2

我项目部根据施工合同和施工图设计的要求已完成了湖南红星冷冻食品有限公司冷链物流交易中心扩建项目1#、2#冷库施工组织设计（方案）的编制，并经公司技术部门组织审查批准，请予审查。

附：物料提升机基础方案

专业监理工程师审查意见：

总监理工程师审核意见：

湖南红星冷冻食品有限公司冷链物流交易中心扩建项目1#、2#栋冷库工程位于长沙市洞井镇白田村，厂区东部。由湖南红星冷冻食品有限公司承建，湖南红星建设有限公司进行施工，中盐勘察设计院进行勘测，国际贸易工程设计研究院进行设计，由长沙政和项目管理有限公司进行监理。1#、2#栋均为6层；建筑总面积为75115.75㎡，总高度均为31.09m。根据本工程的特点建筑物的平面布置和高度，结构层的不同以及施工条件，工程进度的要求，须在每栋楼A轴基础深1.2m、宽2.2×2.2m及P轴深1.2m、宽3.2×3.2m配备2台SSD60/60的施工升降机，一共4台。

为确保施工升降机的安装、拆卸、质量及安全，特制定本方案进行安拆施工。

SSD60/60升降机的设计、制造、安装、使用和维护均遵循下列标准和规范：

GB/T10052——1996　　　　施工升降机分类

GB10053——1996施工升降机检验规则

GB/T10054——1996　　　　施工升降机技术条件

JGJ88——1992　　　　　　　龙门架及物料提升机安全技术规范

GB50205——2001　　　　　钢结构工程施工及验收规范

设备基本型为15节，最高井架高为37.5m。可根据所承建的楼层高度确定所需的井架高度（节数）；

井架高度（节）＝[最大工作高度（m）+6（m）]/3（m/根）

三、SS系列施工升降机

1.JJS系列施工升降机的特点

(1)JJS系列施工升降机严格按照国家标准和行业标准进行设计和制造。使用安全、运行可靠、操作方便。

(2)该机由四根钢丝绳牵引，吊笼上装有断绳保护装置和楼层停靠栓，从而大大减小吊笼发生断绳坠落事故的可能性。使升降机的运行更加安全、可靠。

（3）底层井架安全门和吊笼进料门，借助吊笼停靠时的机械联锁实现开闭。吊笼出料门与停靠安全栓采用机械联动。

（4）电气控制部分，采用24V安全电压的移动式控制盒，盒上设有电锁、上升/停/下降自复位转换开关、起动和停止（点动）按钮（兼响铃）、紧急停止按钮以及吊笼上升（红）、下降（黄）、起动（绿）指示灯。

（5）设有电源隔离、漏电、短路、失压、断相、电动机过载、紧急关停等相当齐全的安全保护。

（6）备有下列配套的辅助装置，反相断相保护、停靠门与电气连锁装置、选层与自动平层控制器等。

（7）曳引轮圈采用四槽三片拼装式，维修时，不必拆卸曳引轮和钢丝绳就可更换，既方便又快捷。

（8）导轨架由标准节组装，制造精度高、互换性好、装卸方便快捷。

（9）与以卷扬机为动力的提升机相比，结构更紧凑，刚性、稳定性更好，工作效率成倍提高。无冲顶之忧。

主要由曳引机、导轨架、钢丝绳、天梁、吊笼、天轮、安全装置、电气控制箱等部分组成。

6×19－9.3－1670

3400mm×1480mm×2000mm

4、SSD60/60施工升降机安装基础及技术要求,详见图如下安装基础图

1.浇灌C25混凝土基础；

2.基础表面水平度偏差不大于10mm；

3.基础周围应有排水措施；

4.基础周围接地直接连接接地系统，并焊有接线螺栓。

（一）根据施工升降机使用说明书计算

机重（满荷）F=8T=80KN

地基承载力f：取f=70KN/m2

混凝土自重：γG=25KN/m3

γ0=1.5,动力系数

A>γ0×F/（f－γG×d）=1.5×80/(70－25×1.2)=3.0m2

取A=1.8×1.8=3.24m2>3.0m2,符合要求。

V=Pn×A1=120/(1.8×1.8)=37KN

Am=(0.7＋1.165)×1.165－(0.7/2＋1.165－1.8/2)=1.79m

0.6×ftAm=0.6×1100×1.79=1181KN

37KN≤1181KN,符合要求。

《建筑地基基础设计规范》（GB50007—2002）

《混凝土结构设计规范》（GB50010—2002）

《简明高层钢筋混凝土结构设计手册》（第二版）

B1=1500mm, A1=2600mm

H=250mm,

B=1990mm, A=4200mm

B2=1500mm, A2=2600mm

基础埋深d=0.25m

钢筋合力重心到板底距离as=80mm

(1)作用在基础顶部的标准值荷载

Fgk=106.81kN Fqk=1.10kN

Mgxk=0.00kN·m Mqxk=0.00kN·m

Mgyk=1.98kN·m Mqyk=1.98kN·m

Vgxk=0.00kN Vqxk=0.00kN

Vgyk=0.00kN Vqyk=0.00kN

(2)作用在基础底部的弯矩标准值

Mxk=Mgxk＋Mqxk=0.00＋0.00=0.00kN·m

Myk=Mgyk＋Mqyk=1.98＋1.98=3.96kN·m

Vxk=Vgxk＋Vqxk=0.00＋0.00=0.00kN·m

Vyk=Vgyk＋Vqyk=0.00＋0.00=0.00kN·m

绕X轴弯矩:M0xk=Mxk－Vyk·(H1＋H2)=0.00－0.00×0.25=0.00kN·m

绕Y轴弯矩:M0yk=Myk＋Vxk·(H1＋H2)=3.96＋0.00×0.25=3.96kN·m

(3)作用在基础顶部的基本组合荷载

不变荷载分项系数rg=1.20 活荷载分项系数rq=1.40

F=rg·Fgk＋rq·Fqk=129.71kN

Mx=rg·Mgxk＋rq·Mqxk=0.00kN·m

My=rg·Mgyk＋rq·Mqyk=5.15kN·m

Vx=rg·Vgxk＋rq·Vqxk=0.00kN

Vy=rg·Vgyk＋rq·Vqyk=0.00kN

(4)作用在基础底部的弯矩设计值

绕X轴弯矩:M0x=Mx－Vy·(H1＋H2)=0.00－0.00×0.25=0.00kN·m

绕Y轴弯矩:M0y=My＋Vx·(H1＋H2)=5.15＋0.00×0.25=5.15kN·m

混凝土：C20 钢筋：HRB335(20MnSi)

底面积：S=(A1＋A2)(B1＋B2)=5.20×3.00=15.60m2

绕X轴抵抗矩：Wx=(1/6)(B1+B2)(A1+A2)2=(1/6)×3.00×5.202=13.52m3

绕Y轴抵抗矩：Wy=(1/6)(A1+A2)(B1+B2)2=(1/6)×5.20×3.002=7.80m3

修正后的地基承载力特征值fa=118.00kPa

2．轴心荷载作用下地基承载力验算

按《建筑地基基础设计规范》（GB50007—2002）下列公式验算：

pk=(Fk＋Gk)/A (4－1)

Fk=Fgk＋Fqk=106.81＋1.10=107.91kN

Gk=20S·d=20×15.60×0.25=78.00kN

pk=(Fk＋Gk)/S=(107.91＋78.00)/15.60=11.92kPa≤fa，满足要求。

3．偏心荷载作用下地基承载力验算

按《建筑地基基础设计规范》（GB50007—2002）下列公式验算：

当e≤b/6时，pkmax=(Fk＋Gk)/A＋Mk/W (4－2)

pkmin=(Fk＋Gk)/A－Mk/W (4－3)

当e＞b/6时，pkmax=2(Fk＋Gk)/3la (4－4)

偏心距exk=M0yk/(Fk＋Gk)=3.96/(107.91＋78.00)=0.02m

e=exk=0.02m≤(B1＋B2)/6=3.00/6=0.50m

pkmaxX=(Fk＋Gk)/S＋M0yk/Wy

=(107.91＋78.00)/15.60＋3.96/7.80=12.42kPa

≤1.2×fa=1.2×118.00=141.60kPa，满足要求。

按《建筑地基基础设计规范》（GB50007—2002）下列公式验算：

Fl≤0.7·βhp·ft·am·h0 (4－5)

Fl=pj·Al (4－6)

am=(at＋ab)/2 (4－7)

pjmax,x=F/S＋M0y/Wy=129.71/15.60＋5.15/7.80=8.97kPa

pjmin,x=F/S－M0y/Wy=129.71/15.60－5.15/7.80=7.65kPa

pjmax,y=F/S＋M0x/Wx=129.71/15.60＋0.00/13.52=8.31kPa

pjmin,y=F/S－M0x/Wx=129.71/15.60－0.00/13.52=8.31kPa

pj=pjmax,x＋pjmax,y－F/S=8.97＋8.31－8.31=8.97kPa

(1)柱对基础的冲切验算：

H0=H1＋H2－as=0.25＋0.00－0.08=0.17m

Alx=1/2·(A1＋A2)(B1＋B2－B－2H0)－1/4·(A1＋A2－A－2H0)2

=(1/2)×5.20×(3.00－1.99－2×0.17)－(1/4)×(5.20－4.20－2×0.17)2=1.63m2

Flx=pj·Alx=8.97×1.63=14.66kN

ab=min{A＋2H0,A1＋A2}=min{4.20＋2×0.17,5.20}=4.54m

amx=(at＋ab)/2=(A＋ab)/2=(4.20＋4.54)/2=4.37m

Flx≤0.7·βhp·ft·amx·H0=0.7×1.00×1100.00×4.370×0.170

=572.03kN，满足要求。

Aly=1/4·(2B＋2H0＋A1＋A2－A)(A1＋A2－A－2H0)

=(1/4)×(2×1.99＋2×0.17＋5.20－4.20)(5.20－4.20－2×0.17)

Fly=pj·Aly=8.97×0.88=7.88kN

ab=min{B＋2H0,B1＋B2}=min{1.99＋2×0.17,3.00}=2.33m

amy=(at＋ab)/2=(B＋ab)/2=(1.99＋2.33)/2=2.16m

Fly≤0.7·βhp·ft·amy·H0=0.7×1.00×1100.00×2.160×0.170

=282.74kN，满足要求。

计算公式：《混凝土结构设计规范》（GB50010——2002）

Fl≤1.35·βc·βl·fc·Aln (４－8)

局部荷载设计值：Fl=129.71kN

混凝土局部受压面积：Aln=Al=B×A=1.99×4.20=8.36m2

混凝土受压时计算底面积：Ab=min{3B,B1＋B2}×min{A＋2B,A1＋A2}=15.60m2

混凝土受压时强度提高系数：βl=sq·(Ab/Al)=sq·(15.60/8.36)=1.37

1.35βc·βl·fc·Aln

=1.35×1.00×1.37×9600.00×8.36

=147985.27kN≥Fl=129.71kN，满足要求。

按《建筑地基基础设计规范》(GB50007——2002)下列公式验算：

MⅠ=a12[(2l＋a')(pmax＋p－2G/A)＋(pmax－p)·l]/12 (４－9)

MⅡ=(l－a')2(2b＋b')(pmax＋pmin－2G/A)/48 (４－10)

(1)柱根部受弯计算：

G=1.35Gk=1.35×78.00=105.30kN

X方向受弯截面基底反力设计值：

pminx=(F＋G)/S－M0y/Wy=(129.71＋105.30)/15.60－5.15/7.80=14.40kPa

pmaxx=(F＋G)/S＋M0y/Wy=(129.71＋105.30)/15.60＋5.15/7.80=15.72kPa

pnx=pminx＋(pmaxx－pminx)(2B1＋B)/[2(B1＋B2)]

=14.40＋(15.72－14.40)×4.99/(2×3.00)

=15.50kPa

MⅠ=[(B1＋B2)/2－B/2]2{[2(A1＋A2)＋A](pmaxx＋pnx－2G/S)

＋(pmaxx－pnx)(A1＋A2)}/12

=(3.00/2－1.99/2)2((2×5.20＋4.20)(15.72＋15.50－2×105.30/15.60)＋(15.72－15.50)×5.20)/12=5.53kN·m

MⅡ=(A1＋A2－A)2[2(B1＋B2)＋B](pmaxx＋pminx－2G/S)/48

=(5.20－4.20)2(2×3.00＋1.99)(15.72＋14.40－2×105.30/15.60)/48=2.77kN·m

相对受压区高度：ζ=0.003837 配筋率：ρ=0.000123

ρ<ρmin=0.001500 ρ=ρmin=0.001500

计算面积：375.00mm2/m

相对受压区高度：ζ=0.003331 配筋率：ρ=0.000107

ρ<ρmin=0.001500 ρ=ρmin=0.001500

计算面积：375.00mm2/m

1．X方向弯矩验算结果：

计算面积：375.00mm2/m

实配面积：565.49mm2/m

2．Y方向弯矩验算结果：

计算面积：375.00mm2/m

实配面积：565.49mm2/m

湖南红星冷冻食品有限公司冷链物流交易中心扩建项目1#、2#冷库建安工程，按施工时垂直运输的需要，在楼边设置SSD60/60型升降机4台，最大使用高度至六层楼面，离地37.5m，物料提升机与楼层外缘间隔距离1.40m，需搭设平台，以供人员和材料的出入。

平台采用扣件和φ48×3.0钢管搭设，左右外侧立面采用密目型安全网封闭。

一、平台的几何尺寸和构造

参照扣件式双排钢管脚手架的构造型式，自地面至六层楼面搭设出入平台，总高2m，平台的里立杆离墙0.10m、外立杆离机架立柱0.10m、里外立杆横向排距1.20m。相应升降机的吊笼位置，立杆纵向间距，步距１～3层为1.50m、四层以上为1.30m。横向水平杆的里端与楼层外缘梁顶紧，左、右端内立杆分别与柱用扣件和钢管连结，连结杆的竖向间距3.00m。在楼层平面上，铺满木板，板底设间距0.50m的纵向水平钢管，左、右西两边设置1.80m高防护栏杆和0.30m高踢脚杆作临边防护，离楼层边沿1.50m处设置可前后开启的双扇铁栅防护门。

立杆横距lb(m):1.20，立杆步距h(m)：1.50；立杆纵距la(m):1.70，平台支架计算高度H(m)：46.00；

平台底钢管间距离(mm)：400.00；

钢管类型(mm):Φ48×3.0，扣件连接方式：单扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；

脚手板自重(kN/m2):0.300；

栏杆、挡脚板自重(kN/m2):0.150；

施工人员及卸料荷载(kN/m2):4.000；

地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):500.00；

立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:0.50。

2.板底支撑钢管计算:

板底支撑钢管按照均布荷载下简支梁计算，截面几何参数为

截面抵抗矩W=4.73cm3；

截面惯性矩I=11.36cm4；

(1)脚手板自重(kN/m)：

q1=0.3×0.4=0.12kN/m；

(2)施工人员及卸料荷载标准值(kN/m)：

Q1=4×0.4=1.6kN/m；

板底支撑钢管按简支梁计算。

最大弯矩计算公式如下:

最大支座力计算公式如下:

荷载设计值：q=1.2×q1+1.4×Q1=1.2×0.12+1.4×1.6=2.384kN/m；

最大弯距Mmax=0.125×2.384×1.72=0.861kN·m；

支座力N=0.5×2.384×1.7=2.026kN；

最大应力σ=Mmax/W=0.861×106/(4.73×103)=182.076N/mm2；

板底钢管的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2；

板底钢管的计算应力182.076N/mm2小于板底钢管的抗弯设计强度205N/mm2，满足要求。

q=q1=0.12kN/m；

V=(5×0.12×(1.7×103)4)/(384×2.06×100000×11.36×104)=0.558mm；

板底支撑钢管的最大挠度为0.558mm小于钢管的最大容许挠度1700/150与10mm，满足要求。

3.横向支撑钢管计算:

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的简支梁计算；

集中荷载P取板底支撑钢管传递力，P=2.026kN；

某雨水泵站施工组织设计支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.811kN·m；

最大变形Vmax=5.312mm；

最大支座力Qmax=4.053kN；

最大应力σ=Mmax/w=0.811×106/4.73×103=171.394N/mm2；

横向钢管的计算应力171.394N/mm2小于横向钢管的抗弯强度设计值205N/mm2安装烟囱钢爬梯施工工艺，满足要求！

横向支撑钢管的最大挠度为5.312mm小于横向支撑钢管的最大容许挠度1200/150与10mm，满足要求！