施组设计下载简介:
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先张法台座专项施工方案<*>本预制场共有13米先张法空心板梁460片,10米先张法空心板20片,计划施工工期为2013年5月1日至2013年9月5日,计划工期为129天,实际施工天数为96天。一个台座的生产梁的生产周期按3天计算,所以台座需设计为:每槽生产7片梁的台座5道,共35个底模。根据设计图纸具体尺寸,台座布置如下图1。*><*>台座长:(梁)7×13.0*+(梁间距)6×1.0*+台座端部2×3.7*=104.4**><*>台座宽:(槽宽[(1.24*+0.4*×2)×5]+压杆宽[0.5*×2+0.6*×4]=13.6**><*>2000立方米圆形贮罐制作施工方案压杆之间净距:1.24*+(工作空位)0.4*×2=2.04**><*>压杆截面尺寸:边杆84米2根为50c*×60c*,*><*>中杆84米4根为60c*×60c**><*>横向联系梁尺寸:2.04*80根20c*×40c**><*>本预制场先张法空心板张拉台座采用框架式台座。*><*>2、在端部横梁与压杆端部接触面处设置厚2c*钢板(钢板规格中柱90×50c*、边柱65×50c*),以防受力不均压坏压杆端部砼。*><*>3、定位板:定位板用来确定预应力钢铰线位置,其厚度采用2c*,长为150c*,宽度为25c*,根据预应力钢铰线的设计间距、数量,在定位板上钻孔,孔位误差不超过2**。定位板按钢绞线的位置及保护层厚度进行安装,要保证其位置准确及穿预应力钢铰线方便,同时保证定位板的刚度。*><*>3、张拉台座的受力计算:*><*>根据图纸要求,预应力钢绞线采用φ15.2(1×7),13*空心板中板为12根,边板为13根,其物理力学指标如下:*><*>标准强度:f*k=1860M*a*><*>张拉设计强度:f*d=1260M*a*><*>公称面积:Ai=140**2*><*>张拉控制应力:Pk=1260×140/1000=176.4KN*><*>超张拉105%应力:1.05σk=1323.0M*a*><*>每根钢绞线最大张拉力:P1=1.05σk×Ai=185.22KN*><*>每片中板12根钢绞线张拉总力为:P=12×185.22KN=2222.64KN*><*>每片边板13根钢绞线张拉总力为:P=13×185.22KN=2407.86KN*><*>根据场地条件、生产规模及预制梁尺寸,台座结构设计如图2。*><*> 13米空心板梁钢绞线张拉力:单根钢绞线张拉力为176.4KN,按最不利条件,边板钢绞线最多,共有13根钢绞线,按超张拉力105%计算稳定性。*><*> N=176.4KN×13根×1.05=2407.86KN*><*>抗倾覆验算按下式计算(图2):*><*>G1L1+G2L2+G3L3+G4L4*><*>Mr—抗倾覆力矩,由自重力和土压力等产生;*><*>Mr=G1L1+G2L2+G3L3+G4L4*><*>=2×1×2×24.5×9.7+1.7×1.04×2.6×24.5×8.35+(2.6×1+0.3×2)/2×1×24.5×7+(2×0.3+0.3×1)/2×6.5×24.5×3.25=2011.7KN·**><*>倾覆力矩:MOV=Nh1=2407.86×0.3=722.36KN·**><*>抗倾覆安全系数:K=Mr/MOV=2011.7/722.36=2.78>1.5(安全)*><*>抗滑移验算按下式计算:K=N1/N≥1.3*><*>此处忽略混凝土台座与土的摩阻力和土对台座的被动土压力作用。设作用于台座上的滑动力N全部作用于传力柱上,*><*>即N1≥1.3N=1.3×2407.86=3130.22KN*><*>(1)牛腿受拉钢筋配筋设计*><*>h1=300**<0.3h0=0.3×2650=795**(设计规范规定:当h1<0.3h0时,取h1=0.3h0),故取h1=0.3h0=795***><*>Ag=(Nh1)/(0.85h0fg)=(2407.86×795×103)/(0.85×2650×300)*><*>=2832.78**2*><*>设计规范规定:承受竖向所需的水平纵向受拉钢筋的配筋率(按全断面计算)不应小于0.2%。现Ag小于规范规定,故取*><*>Ag=0.002×A=0.002×2.75×106=5500**2=55.0c*2*><*>选用Ⅱ钢筋12Φ25**钢筋(配筋构造图如图3所示),*><*>Ag=12×4.909=58.908c*2>55.0c*2满足要求*><*>(2)牛腿弯起钢筋设计*><*>本台座h1/h0=300/2650=0.11<0.3,故应按构造要求配筋:*><*>Ag=0.0015×(2+0.75)×106=4125**2=41.25c*2*><*>选用Ⅱ钢筋12Φ25**钢筋(配筋构造图如图3所示),*><*>Ag=12×4.909=58.908c*2>41.25c*2满足要求*><*>牛腿采用水平箍筋Ⅰ钢筋φ10且双支箍,间距100**(配筋构造图如图3所示),满足规范要求(规范要求:在牛腿上部2/3h0的范围内水平箍筋总截面积不少于承受竖向力的受拉钢筋截面积的1/2)。*><*>N≤(βfTKbh0)/(0.5+h1/h0)*><*>式中:β—裂缝控制系数。*><*>取β=0.65,则有:*><*>N=(0.65×1.8×2.75×103)/(0.5+300/2650)*><*>=5247KN>N=2407.86KN(安全)*><*>7、牛腿支承面混凝土强度验算*><*>N/A=2407.86×(0.5×1)=1.204M*a*><*><0.75fc=0.75×19.5=14.625M*a(安全)*><*>fc*=21.5M*afy=300M*a*><*>由抗滑移验算可知,传力柱上抵抗力应N1≥3130.22KN,取N=3130.22KN*><*>e0=M/N=3130.22×300/3130.22=300**>0.3×950=285***><*>故ea=0e1=e0+ea=e0*><*>ψ=l0/h=5000/100=5<8*><*>故不考虑挠度对纵向偏心距的影响,η=1*><*>x=N/(γb/γc·fc*b)=3130.22×103/(0.95/1.25×21.5×500)*><*>γb—构件工作安全系数,取γb=0.95*><*>γc—混凝土安全系数,取γc=1.25*><*>ξ=x/h0=443/950=0.47<ξjg=0.55*><*>x>2ag`=2×50=100**(符合大偏心受压矩形截面对称配筋要求)*><*>每侧各选用选用Ⅱ钢筋2Φ25**钢筋(配筋构造图如图3所示),即Ag=A`g=2×4.909=9.818c*2>8.95c*2(满足要求)*><*>钢横梁承受的均部荷载为:*><*>q=3087/1=3087KN/**><*>M=1/8qL2=1/8×3087×12=385.875KN·**><*>钢梁需要的截面抵抗距为:*><*>W=M/f=385.875×106/315=1225×103**3*><*>用16Mn钢,2I40b,Wx=1140×103×2=2280×103**3>1225×103**3(可满足条件)*><*>钢梁的剪力为:V=1/2qL=1/2×385.875×1=192.94KN*><*>τ=V/F=192.94×103/(9410×2)=10.252M*a©版权声明
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