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万和小区1#楼工程卸料平台施工方案

三、卸料平台设计及材料选用要求 2

四、钢管落地卸料平台计算书 3

（一）、扣件式钢管落地平台的计算主要依据： 3

南昌某高层室内装修施工组织设计（三）、纵向支撑钢管计算: 4

（四）、横向支撑钢管计算: 6

（五）、扣件抗滑移的计算: 7

（六）、模板支架立杆荷载标准值(轴力)计算: 7

（七）、立杆的稳定性验算: 8

（八）、立杆的地基承载力计算: 10

五、型钢悬挑卸料平台计算书 10

（一）、参数信息: 10

（二）、次梁的验算: 11

（三）、主梁的验算: 13

（四）、钢丝拉绳的内力验算: 15

（五）、钢丝拉绳的强度验算: 15

（六）、钢丝拉绳拉环的强度验算: 16

六、操作平台安全措施及要求 17

6、本工程施工组织设计中要求的施工工艺和工期计划要求

三、卸料平台设计及材料选用要求

1、在本工程建筑施工中，为了吊运和接送搁置于楼层边的物料及运转模板等作业需要，并确保安全生产、技术合理、经济实用的原则，根据《建筑施工高处作业安全技术规范》规定，选用斜拉式悬挑卸料平台。

3、卸料平台悬挑梁采用16号工字钢，搁置于结构层现浇板面上，外挑长度为2.50M，在主体楼板上用φ22吊环预埋并与挑梁固定联结。次梁采用10号工字钢，位置详见附图。平台上满铺50mm厚木架板，10mm厚竹胶板订在木架板上，外围设栏杆，满挂密目安全立网，平台四周设250mm高的木挡脚板。

4、本工程在基础和主体结构工程施工阶段中的主要建筑材料、构配件、模板、架料等采用塔吊进行垂直运输，混凝土采用商品混凝土，直接由混凝土输送泵输送至各浇筑点。当进入装饰工程施工阶段时，将塔吊拆除，各种建筑材料、构配件等改为龙门吊进行垂直运输，卸料平台随龙门吊安装时同步搭设。

5、在结构施工中，拆下的模板、支撑由室内运往卸料平台，用塔式起重机转运至上层使用。

6、卸料台应设在窗洞口部位，台面应与楼板取平或搁在楼板上。卸料台在建筑物的垂直方向应错开布置，以免妨碍吊运物品，卸料台应设置防护栏杆。

7、卸料台采用16号工字钢和做主龙骨，10号工字钢间距500mm做次龙骨，上铺50×l00mm木板。卸料台一端搁在洞口上，上部用钢丝绳拉结，斜拉钢丝绳两边各设前后两道。

8、卸料平台采用型钢上铺50厚的松木片子板组成。

9、卸料平台外侧设置密目式安全网封闭，底部封闭要严密。

10、搭设时须按第7点设计计算书及卸料平台附图要求进行。

11、料台在建筑物的垂直方向应错开设置，不得在同一平面位置。

12、料台的三面均应设置防护栏。

13、在使用期间应加强检查，确保安全。

14、卸料平台设计计算。

四、钢管落地卸料平台计算书

（一）、扣件式钢管落地平台的计算主要依据：

支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书参考了《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》一文。

立杆横向间距或排距la(m):1.20，立杆步距h(m)：1.50；

立杆纵向间距lb(m):0.90，平台支架计算高度H(m)：20.00；

立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):0.10，平台底钢管间距离(mm)：300.00；

钢管类型(mm):Φ48×3.5，扣件连接方式：双扣件，取扣件抗滑承载力系数:1.00；

脚手板自重(kN/m2):0.300；

栏杆自重(kN/m):0.150；

材料堆放最大荷载(kN/m2):5.000；

施工均布荷载(kN/m2):4.000；

地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kpa):160.00；

立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:0.50。

（三）、纵向支撑钢管计算:

纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面几何参数为

截面抵抗矩W=5.08cm3；

截面惯性矩I=12.19cm4；

(1)脚手板与栏杆自重(kN/m)：

q11=0.15+0.3×0.3=0.24kN/m；

(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：

q12=5×0.3=1.5kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：

p1=4×0.3=1.2kN/m

依照《规范》5.2.4规定，纵向支撑钢管按三跨连续梁计算。

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；

最大弯矩计算公式如下:

最大支座力计算公式如下:

均布荷载：q1=1.2×q11+1.2×q12=1.2×0.24+1.2×1.5=2.088kN/m；

均布活载：q2=1.4×1.2=1.68kN/m；

最大弯距Mmax=0.1×2.088×0.92+0.117×1.68×0.92=0.328kN.m；

最大支座力N=1.1×2.088×0.9+1.2×1.68×0.9=3.882kN；

最大应力σ=Mmax/W=0.328×106/(5080)=64.634N/mm2；

纵向钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

纵向钢管的计算应力64.634N/mm2小于纵向钢管的抗压设计强度205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；

q=q11+q12=1.74kN/m；

V=(0.677×1.74+0.990×1.2)×9004/(100×2.06×105×121900)=0.618mm；

纵向钢管的最大挠度为0.618mm小于纵向钢管的最大容许挠度1200/150与10mm，满足要求！

（四）、横向支撑钢管计算:

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取板底纵向支撑钢管传递力，P=3.882kN；

支撑钢管计算弯矩图(kN.m)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.932kN.m；

最大变形Vmax=2.156mm；

最大支座力Qmax=12.68kN；

最大应力σ=183.425N/mm2；

横向钢管的计算应力183.425N/mm2小于横向钢管的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！

支撑钢管的最大挠度为2.156mm小于支撑钢管的最大容许挠度900/150与10mm，满足要求！

（五）、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN。

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=12.68kN；

R<16.00kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。

（六）、模板支架立杆荷载标准值(轴力)计算:

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1=0.129×20=2.582kN；

(2)栏杆的自重(kN)：

NG2=0.15×1.2=0.18kN；

(3)脚手板自重(kN)：

NG3=0.3×0.9×1.2=0.324kN；

(4)堆放荷载(kN)：

NG4=5×0.9×1.2=5.4kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=8.486kN；

2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=4×0.9×1.2=4.32kN；

3.因不考虑风荷载,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×8.486+1.4×4.32=16.231kN；

（七）、立杆的稳定性验算:

立杆的稳定性计算公式:

如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算

公式(1)的计算结果：

立杆计算长度L0=k1μh=1.167×1.73×1.5=3.028m；

L0/i=3028.365/15.8=192；

由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.195；

钢管立杆受压应力计算值；σ=16231.2/(0.195×489)=170.219N/mm2；

钢管立杆稳定性验算σ=170.219N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

公式(2)的计算结果：

L0/i=1700/15.8=108；

由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.53；

钢管立杆受压应力计算值；σ=16231.2/(0.53×489)=62.628N/mm2；

钢管立杆稳定性验算σ=62.628N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算

l0=k1k2(h+2a)(3)

公式(3)的计算结果：

L0/i=2091.031/15.8=132；

由长细比l0/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.386；

钢管立杆受压应力计算值；σ=16231.2/(0.386×489)=85.991N/mm2；

钢管立杆稳定性验算σ=85.991N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则容易存在安全隐患。

以上表参照《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》资料。

（八）、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

fg=fgk×kc=80kpa；

其中，地基承载力标准值：fgk=160kpa；

脚手架地基承载力调整系数：kc=0.5；

立杆基础底面的平均压力：p=N/A=64.92kpa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=16.23kN；

基础底面面积：A=0.25m2。

p=64.92≤fg=80kpa。地基承载力满足要求。

4、卸料平台设计计算。

五、型钢悬挑卸料平台计算书

由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。

脚手板类别：木脚手板，脚手板自重(kN/m2)：0.35；

栏杆、挡板类别：栏杆、冲压钢脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重(kN/m)：0.11；

施工人员等活荷载(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷载(kN):10.00。

内侧钢绳与墙的距离(m)：1.00，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：0.50；

上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)：3.00；

钢丝绳安全系数K：6.00，悬挑梁与墙的接点按铰支计算；

预埋件的直径(mm)：20.00。

只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。

主梁材料类型及型号：16号工字钢；

次梁材料类型及型号：10号工字钢；

次梁水平间距ld(m)：0.40，建筑物与次梁的最大允许距离le(m)：0.20。

水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：2.50，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：0.10；

平台计算宽度(m)：3.00。

次梁选择10号工字钢，间距0.4m，其截面特性为：

面积A=14.3cm2；

惯性距Ix=245cm4；

截面抵抗矩Wx=49cm3；

回转半径ix=4.14cm；

截面尺寸：b=68mm,h=100mm,t=7.6mm。

(1)脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2；

Q1=0.35×0.40=0.14kN/m；

(2)最大的材料器具堆放荷载为10.00kN，转化为线荷载：

Q2=10.00/2.50/3.00×0.40=0.53kN/m；

(3)工字钢自重荷载Q3=0.11kN/m；

经计算得到静荷载设计值q=1.2×(Q1+Q2+Q3)=1.2×(0.14+0.53+0.11)=0.94kN；

经计算得到活荷载设计值P=1.4×2.00×0.40×3.00=3.36kN。

内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：

最大弯矩M的计算公式为：

经计算得到，最大弯矩M=0.94×3.002/8+3.36×3.00/4=3.58kN.m。

次梁工字钢的最大应力计算值σ=3.58×103/(1.05×49.00)=69.53N/mm2；

次梁工字钢的最大应力计算值σ=69.527N/mm2小于次梁工字钢的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求。

由于φb大于0.6，按照下面公式调整：

得到φb=0.853；

次梁槽钢的稳定性验算σ=3.58×103/(0.853×49.000)=85.58N/mm2；

次梁工字钢的稳定性验算σ=85.577N/mm2小于次梁工字钢的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求。

根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。

主梁选择16号工字钢，间距0.4m，其截面特性为：

面积A=26.1cm2；

惯性距Ix=1130cm4；

截面抵抗矩Wx=141cm3；

回转半径ix=6.58cm；

截面尺寸，b=88mm,h=160mm,t=9.9mm；

(1)栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11kN/m；

Q1=0.11kN/m；

(2)工字钢自重荷载Q2=0.20kN/m

静荷载设计值q=1.2×(Q1+Q2)=1.2×(0.11+0.20)=0.37kN/m；

次梁传递的集中荷载取次梁支座力P=(0.94×3.00+3.36)/2=3.09kN；

悬挑卸料平台水平钢梁计算简图

悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN)

悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN.m)

悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm)

卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算，由矩阵位移法，得到：

R[1]=19.521kN；

R[2]=6.129kN；

最大支座反力为Rmax=19.521kN；

最大弯矩Mmax=5.748kN.m；

最大挠度V=1.411mm。

主梁工字钢的最大应力计算值σ=5.75×106/1.05/141000.0+9.76×103/2610.000=42.563N/mm2；

主梁工字钢的最大应力计算值42.563N/mm2小于主梁工字钢的抗压强度设计值[f]=205.00N/mm2，满足要求。

由于φb大于0.6，应按照下面公式调整：

可得φb=0.929；

主梁槽钢的稳定性验算σ=5.75×106/(0.929×141000.00)=43.88N/mm2；

主梁槽钢的稳定性验算σ=43.88N/mm2小于[f]=205.00,满足要求。

（四）、钢丝拉绳的内力验算:

水平钢梁的垂直支坐反力RCi和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算，

RCi=RUisinθi

sinθi=Sin(ArcTan(3/(0.5+1))=0.894；

根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为：RUi=RCi/sinθi；

RU1=19.521/0.894=21.82kN；

（五）、钢丝拉绳的强度验算:

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU取最大值进行验算，为21.82kN；

如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力计算公式：

计算中近似取Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；

计算中[Fg]取21.825kN，α=0.82,K=6，得到：d=17.9mm。

钢丝绳最小直径必须大于18mm才能满足要求。

（六）、钢丝拉绳拉环的强度验算:

取钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力最大值RU进行计算作为拉环的拉力N为：

N=RU=21824.750N。

其中，[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8所述在物件的自重标准值作用下，每个拉环按2个截面计算的。拉环的应力不应大于50N/mm2，故拉环钢筋的抗拉强度设计值[f]=50.0N/mm2；

所需要的拉环最小直径D=[21824.7×4/(3.142×50.00×2)]1/2=23.6mm。

六、操作平台安全措施及要求

1、卸料平台的上部拉结点，必须设于建筑物上老城区污水管道改造施工方案，不得设置在脚手架等施工设备上。

2、卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口；

3、卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；

4、卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验后才能松卸起重吊钩；

5、卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换CJJ／T309-2020 直线电机轨道交通限界标准及条文说明.pdf，焊缝脱焊应及时修复；

6、操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。

编制单位：成都市新都区第十二建筑工程有限公司