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车站主体结构模板及支撑体系施工方案

XX地铁X号线第X标段角门北路站主体结构模板及支撑体系施工方案

北京地铁四号线角门北路站位于马家堡西路下，马草河以南，沿马家堡西路布置。本站为地下双层岛式标准车站，外包长度为189.6m，标准段宽度为18.9m。

车站为地下二层钢筋混凝土结构，主体结构底板、中板、顶板及底、中、顶纵梁为C30混凝土，中柱为C50混凝土。中板厚400～600mmGBT 6171-2016标准下载，中纵梁宽700m，高1300mm；顶板厚700～800mm，顶纵梁宽700～1100mm，高2000～2400mm。站台层层高6.3m，站厅层层高5.4m。

2、建筑施工手册（第四版）（中国建筑工业出版社）

三、施工分段、分层说明

里程K2+486.218m～K2+468.218m，底面高程26.164m～26.1866m

里程K2+468.218m～K2+448.718m，底面高程26.1866m～26.164m

里程K2+448.718m～K2+429.718m，底面高程26.164m～26.128m

里程K2+429.718m～K2+413.018m，底面高程26.128m～26.105m

里程K2+413.018m～K2+397.018m，底面高程26.105m～26.057m

里程K2+397.018m～K2+374.018m，底面高程26.057m～26.009m

里程K2+374.018m～K2+354.018m，底面高程26.009m～25.961m

里程K2+354.018m～K2+333.518m，底面高程25.961m～24.933m

里程K2+333.518m～K2+316.918m，底面高程25.933m～25.894m

里程K2+316.918m～K2+293.418m，底面高程25.894m～25.854m

里程K2+293.418m～K2+272.418m，底面高程25.854m～25.814m

里程K2+272.418m～K2+256.718m，底面高程25.814m～25.781m

水平施工逢按图纸要求设3道。

第一层：底板，底板斜托顶以上300mm；

第二层：中板及墙，中板底以上0.5m；

本工程模板采用全新18厚聚酯面七层胶合板，小楞采用50×100松木木枋，大楞采用100×100松木木枋，支撑系统采用Φ48×3.5钢管扣件式普通连接脚手架。起拱高度为3/1000。支架每0.9m纵横均设一道水平拉杆，每2.4m设一道剪刀撑，剪刀撑与水平夹角45°。中板支撑系统竖向立杆间距为600×600，小楞间距为300mm，大楞间距为600mm；中纵梁支撑系统竖向立杆间距为400×400，小楞间距为200mm，大楞间距为400mm；顶板支撑系统竖向立杆间距为550×550，小楞间距为250mm，大楞间距为550mm；顶纵梁支撑系统竖向立杆间距为400×400，小楞间距为200mm，大楞间距为400mm。

〈1〉中层板（h=400～600mm）

计算时取中层板厚度为600mm，板模为18mm厚层板，小楞为50×100木枋，间距为300mm。

荷载（新浇混凝土自重的标准值取24KN/m3；钢筋自重标准值：板取1.1KN/m3，梁取1.5KN/m3）

模板自重q1=300N/m2×1.2=360N/m2×1m=360N/m

钢筋砼自重q2=25100N/m3×0.6m×1m×1.2=18072N/m

施工荷载q3=2500N/m2×1.4×1m=3500N/m

或集中荷载p=2500N×1.4=3500N

②内力计算：按三跨连续梁计算，取1米宽板带计算，

A、施工荷载为均布荷载情况下，计算简图如下：

Mmax=0.1ql2=0.1×（360+18072+3500）×0.32=197.39N.m

Vmax=0.6ql=0.6×（360+18072+3500）×0.3=3947.76N

B、施工荷载为集中荷载情况下，计算简图如下：

Vmax=0.6ql+0.65p=0.6×（360+18072）×0.3+0.65×3500=5592.76N

取A、B中最大值进行强度验算

模板抗剪应力fv=1.4N/mm2、抗弯fm=13N/mm2、E=9×103N/mm2

④刚度验算（不计算施工人员及施工设备荷载组合）

小楞采用50×100木枋，大楞采用100×100木枋，大楞间距为600mm

模板自重：q1=300N/m2×0.3m×1.2=108N/m

钢筋砼自重：q2=25100N/m3×0.6m×0.3m×1.2=5421.6N/m

施工荷载：q3=2500N/m2×1.4×0.3m=1050N/m

或p=2500N×1.4=3500N

施工荷载为均布荷载情况下：

Mmax=0.1ql2=0.1×（108+5421.6+1050）×0.62=236.87N.m

Vmax=0.6ql=0.6×（108+5421.6+1050）×0.6=2368.66N

施工荷载为集中荷载情况下：

Vmax=0.6ql+0.65p=0.6×（108+5421.6）×0.6+0.65×3500=4265.66N

取A、B中最大值进行强度验算

木枋fv=1.4N/mm2、抗弯fm=13N/mm2、E=9×103N/mm2

不计算施工人员及施工设备荷载组合

3、大楞验算（大楞采用100×100的方木，间距为600mm）

模板自重：p1=700N/m2×0.3×0.6×1.2=151.2N

钢筋砼自重：p2=25100N/m3×0.6×0.3×1.2×0.6=3252.96N

施工荷载：q=1.5kN/m2×1.4×0.6=1260N/m

按单跨简支梁计算，计算简图如下：

4、模板支架承载力验算

支架采用φ48×3.5钢管，间距为600×600，步距为0.9m

荷载：按每根钢管承受0.6×0.6=0.36m2的竖向力计算

模板和钢筋砼自重：p1=（0.36×25100×0.6+700×0.36）×1.2=6808.32N

计算支架立柱构件时，均布活载取1000NN/m2，

则施工荷载：p2=0.36×1000×1.4=504N

稳定性验算：
λ=
查得
=0.894

中纵梁（b×h=1000×1300）

车站中纵梁的断面尺寸有：

b×h=700×1300，b×h=1000×1300，在模板支架体系计算的过程中选取最大截面作为设计计算的依据，即取b×h=1000×1300截面作为最不利的计算截面。

取板模为18mm厚层板，小楞为50×100木枋，间距为200mm

模板自重q1=300N/m2×1.2=360N/m2×1m=360N/m

钢筋砼自重q2=25100N/m3×1.3m×1m×1.2=39156N/m

振捣混凝土产生的荷载q3=2000N/m2×1.4×1m=2800N/m

②内力计算：按三跨连续梁计算，取1米宽板带计算

Mmax=0.1ql2=0.1×（360+39156+2800）×0.22=169.26N.m

Vmax=0.6ql=0.6×（360+39156+2800）×0.2=5077.92N

模板抗剪应力fv=1.4N/mm2、抗弯fm=13N/mm2、E=9×103N/mm2

④刚度验算（不计算振捣荷载组合）

小楞采用50×100木枋，大楞间距为400mm

模板自重：q1=500N/m2×0.2m×1.2=120N/m

钢筋砼自重：q2=25500N/m3×1.3m×0.2m×1.2=7956N/m

振捣荷载：q3=2000N/m2×1.4×0.2m=560N/m

Mmax=0.1ql2=0.1×（120+7956+560）×0.42=138.18N.m

Vmax=0.6ql=0.6×（120+7956+560）×0.4=2072.64N

木枋fv=1.4N/mm2、抗弯fm=13N/mm2、E=9×103N/mm2

3、大楞验算（采用400×400钢管支撑）

模板自重：p1=1000N/m2×0.2×0.4×1.2=96N

钢筋砼自重：p2=25500N/m3×1.3×0.2×0.4×1.2=3182.4N

均布活荷载：q=1500N/m2×0.4×1.4=840N/m

按单跨简支梁计算，计算简图略。

4、模板支架承载力验算

支架采用φ48×3.5钢管，间距为400×400，步距为0.9m

荷载：按每根钢管承受0.4×0.4=0.16m2的竖向力计算

模板钢筋砼自重：p1=（0.16×25500×1.3+1000×0.16）×1.2=6556.8N

施工活荷载：p2=0.16×1000×1.4=224N

稳定性验算：
=15.8mmλ=
查得
=0.894

〈3〉顶板（h=700～800）

车站结构顶板的厚度h=700～800，在模板和支架的计算过程中以h=800做为模板支架设计验算的依据。

取板模为18mm厚层板，小楞为50×100木枋，间距为250mm

模板自重q1=300N/m2×1.2=360N/m2×1m=360N/m

钢筋砼自重q2=25500N/m3×0.8m×1m×1.2=24480N/m

施工荷载q3=2500N/m2×1.4×1m=3500N/m

或p=2500N×1.4=3500N

②内力计算：按三跨连续梁计算，取1米宽板带计算

A、施工荷载为均布荷载情况下：

Mmax=0.1ql2=0.1×（360+24480+3500）×0.252=177.125N.m

Vmax=0.6ql=0.6×（360+24480+3500）×0.25=4251N

B、施工荷载为集中荷载情况下：

Mmax=0.1ql2+0.175pl=0.1×（360+24480）×0.252+0.175×3500×0.25=308.38N.m

Vmax=0.6ql+0.65p=0.6×（360+24480）×0.25+0.65×3500=6001N

取A、B中最大值进行强度验算

模板抗剪应力fv=1.4N/mm2、抗弯fm=13N/mm2、E=9×103N/mm2

④刚度验算（不进行施工荷载组合）

小楞采用50×100木枋，大楞采用100×100木枋，大楞间距为550mm

模板自重：q1=500N/m2×0.25m×1.2=150N/m

钢筋砼自重：q2=25100N/m3×0.8m×0.25m×1.2=6024N/m

施工荷载：q3=2500N/m2×1.4×0.25m=875N/m

或p=2500N×1.4=3500N

A、施工荷载为均布荷载情况下：

Mmax=0.1ql2=0.1×（150+6024+875）×0.552=213.23N.m

Vmax=0.6ql=0.6×（150+6024+875）×0.55=2367.17N

B、施工荷载为集中荷载情况下：

Mmax=0.1ql2+0.175pl=0.1×（150+6024）×0.552+0.175×3500×0.55=523.64N.m

Vmax=0.6ql+0.65p=0.6×（150+6024）×0.55+0.65×3500=4312.42N

取A、B中最大值进行强度验算

木枋fv=1.4N/mm2、抗弯fm=13N/mm2、E=9×103N/mm2

④刚度验算（不进行施工荷载组合）

3、大楞验算（采用550×550钢管支撑）

模板自重：p1=700N/m2×0.25×0.55×1.2=115.5N

钢筋砼自重：p2=25100N/m3×0.8×0.25×1.2×0.55=3313.2N

施工荷载：q=1500N/m2×1.4×0.55=1155N/m

4、模板支架承载力验算

支架采用φ48×3.5钢管，间距为550×550，步距为0.9m

荷载：按每根钢管承受0.55×0.55=0.30m2的竖向力计算

模板钢筋砼自重：p1=（0.30×25100×0.8+700×0.30）×1.2=7480.8N

施工荷载：p2=0.30×1000×1.4=420N

稳定性验算：
λ=
查得
=0.894

〈4〉顶纵梁（b×h=1100×2400）

车站顶纵梁的断面尺寸有：

b×h=800×2000，b×h=1100×2400，b×h=1100×2200，b×h=700×2200，

b×h=1100×2000，在模板支架体系计算的过程中选取最大截面作为设计计算的依据，即取b×h=1100×2400作为最不利计算截面。

取板模为18mm厚层板，小楞为50×100木枋，间距为200mm

模板自重q1=300N/m2×1m×1.2=360N/m

钢筋砼自重q2=25500N/m3×2.4m×1m×1.2=73440N/m

振捣混凝土产生的荷载q3=2000N/m2×1m×1.4=2800N/m

②内力计算：按三跨连续梁计算，取1米宽板带计算

Mmax=0.1ql2=0.1×（360+73440+2800）×0.22=306.4N.m

Vmax=0.6ql=0.6×（360+73440+2800）×0.2=9192N

模板抗剪应力fv=1.4N/mm2、抗弯fm=13N/mm2、E=9×103N/mm2

④刚度验算（不进行振捣荷载组合）

小楞采用50×100木枋，钢管支撑间距为400×400mm

模板自重：q1=700N/m2×0.2m×1.2=168N/m

钢筋砼自重：q2=25500N/m3×2.4m×0.2m×1.2=14688N/m

振捣荷载：q3=2000N/m2×1.4×0.2m=560N/m

Mmax=0.1ql2=0.1×（168+14688+560）×0.42=246.66N.m

GB 50053-2013 20kV及以下变电所设计规范(完整正版、清晰无水印).pdfVmax=0.6ql=0.6×（168+14688+560）×0.4=3699.84N

木枋fv=1.4N/mm2、抗弯fm=13N/mm2、E=9×103N/mm2

3、大楞验算（采用400×400钢管支撑）

模板自重：p1=1000N/m2×0.2×0.4×1.2=96N

钢筋砼自重：p2=25500N/m3×2.4×0.2×0.4×1.2=5875.2N

裱糊工程施工工艺技术 安全交底.doc 振捣荷载：q=1500N/m2×0.4×1.4=840N/m