施组设计下载简介：

内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整

厦门邮电大厦施工组织设计(高层)

本工程位于厦门市湖滨南路延伸段与规划No.1路交叉处，是由一栋66层的办公楼（塔楼）和另一栋8层的邮件处理中心（裙楼）组成，总建筑面积约17万m2。塔楼建筑高度为249.7m（至檐口），顶部钢尖塔连基座的高度94.785m。建筑总高度为344.485m。裙楼建筑高度44.2m（至檐口），屋面上设置钢结构雨蓬。

1、地下室：采用现浇钢筋混凝土结构，方格式柱网的间距一般为9×9m或9×13.5m。塔楼基础底板厚3.5m，支承在中风化的岩石上面；裙楼及广场部分基础底板厚1.5m，支承在中风化或强风化的岩石上面。地下三层，建筑面积41648m2。

（1）塔楼上部结构为现浇钢筋混凝土的筒中筒体系，内核芯筒由混凝土墙组成人货施工电梯施工方案，外筒由密集的塔楼周边柱与周边框架梁组成。

（2）楼板体系由300×800mm断面尺寸为主的单向辐射梁构成的现浇密肋梁板。

（3）筒体周边的梁柱中有跨越三层的螺旋状斜柱和构成三层一段空中平面的框架拉梁。

（5）塔楼顶部的钢尖塔采用暴露涂漆的钢结构，由密集在圆筒中间部位的横竖构件组成，上部为圆钢管。铁塔结构一直延伸并固定在下面的混凝土核芯筒内。

（1）裙楼采用现浇的99m柱网的钢筋混凝土框架剪力墙结构体系，楼板为现浇主次梁的梁板结构体系。

（2）裙楼屋顶上为涂漆的曲面钢结构雨蓬。连廊由组合型钢柱、梁组成，连廊部分与塔楼相连，与裙楼间设抗震缝。

二、工程现状及建筑地区特点

厦门地区属海洋性气候。一般4~9月份为雨季，下雨时间不长；9~11月份为台风季节，一般风力为7~10级，台风出现几率少。

第一章主要工程的施工方案、施工方法

本工程底板面积约13800m2，平面尺寸为129.953×108.042m，底板砼总量约25700m3，塔楼底板厚3.5m，广场和裙楼部分为1.5m，砼标号为C40S12。

（二）底板施工段的划分

（三）混凝土原材料的选择

1.水泥：矿渣硅酸盐425#；

2.砂子：中砂，含泥量≤3%；

3.石子：采用5~20mm石子，含泥量≤1%；

4.掺和料：采用Ⅱ级粉煤灰，掺量为取代水泥用量的10%左右；

5.外加剂：防水膨胀剂HEA，掺量8~10%，此外加剂我公司在一些大中型底板大体积砼施工中已多次应用，质量和使用效果都很好，外加剂的品种要满足底板大体积砼技术的要求，外加剂的品种要经过业主、监理和设计方的认可，混凝土配合比要提前进行试配，塌落度控制在18~20cm，缓凝时间控制在7~8h。

（四）混凝土的供应及施工前的准备工作

1.混凝土的供应及要求

由于底板混凝土量很大，其中第Ⅲ段底板施工时砼每小时的需求量为300m3（由机械设备的投入计算所得），因一座搅拌站的搅拌能力一般为50~70m3/h，所以要在当地选择5~6家信誉好，质量有可靠保证、离工地较近的商品混凝土搅拌站。为了确保混凝土质量，所有商品混凝土必须使用同一品种、同一标号的水泥，外加剂和掺和料也要使用同一品牌、同一掺量。砂石料也要尽量统一。

2.施工前的实验室试验

按设计要求提前进行配合比设计试配工作，商品砼由供应商提供试验证明及现场采集试块，商品砼搅拌站根据所选用的水泥品种、砂石级配、粒径、外掺料等进行混凝土试配，最后得出优化配合比，此配合比设计必须报业主、监理、设计院批准方可投入生产。

按设计要求制作一个材料同底板的混凝土试样（3.5×3.5×3.5m），浇筑于土坑中，此试样制作要和底板施工时一样的外部大气环境条件。

在混凝土试样中按要求用电子测温仪进行测温，并详细记录测温结果，作为底板大体积混凝土防止产生裂缝而采取措施的依据。

1.混凝土泵的平均泵送量Q1的计算

根据有关经验公式，砼输送泵的平均输出量Q1的计算如下：

Q1=Qmax×α×е

Q1——泵管的平均输出量m3/h

α——配管系数，0.8~0.9

е——作业效率，0.5~0.7

本工程拟采用西德大象泵，砼泵的输送能力为70m3/h，α取0.85，е取0.7。

∴Q1=70×0.85×0.7=42m3/h

2.混凝土泵数量的计算

（1）Ⅰ段混凝土泵数量的计算

本工程底板砼控制的缓凝时间为7~8h，混凝土分层浇筑的厚度为50cm，则每层砼的浇筑量为3000×0.5=1500m3。

∴砼泵数量n1=1500÷(8×42)≈5台。

Ⅰ段底板砼浇筑的时间4500÷(5×42)≈22h

（2）Ⅱ段混凝土泵数量的计算

混凝土分层浇筑的厚度为50cm，则每层砼的浇筑量为3410×0.5=1705m3。

∴砼泵数量n2=1705÷(8×42)≈5台。

Ⅱ段底板砼浇筑的时间5120÷(5×42)≈25h

（3）Ⅲ段底板砼泵数量的计算

混凝土分层浇筑的厚度为50cm，则每层砼的浇筑量为4260×0.5=2130m3。

∴砼泵数量n3=2130÷(8×42)≈7台。

Ⅲ段底板砼浇筑的时间11380÷(7×42)≈39h

每小时砼的需要量为11380÷39=300m3，因一座搅拌站的搅拌能力一般为50～70m3/h，所以要选择5～6家商品混凝土搅拌站才能满足施工需要。

（4）Ⅳ段段底板泵数量的计算

混凝土分层浇筑的厚度为50cm，则每层砼的浇筑量为3130×0.5=1565m3。

∴砼泵数量n4=1565÷(8×42)≈5台。

Ⅳ段底板砼浇筑的时间4700÷(5×42)≈23h

3.混凝土运输车辆的配置

每台混凝土泵所需配备的混凝土搅拌运输车辆数：

式中：N：混凝土罐车台数（台）；

Q1：每台混凝土泵的实际平均输出量（m3/h）；

S：混凝土搅拌运输车平均行驶速度（km/h）；

L：混凝土搅拌运输车往返距离（km）；

T1：每台混凝土搅拌运输车总计间歇时间（min）。

所以Ⅲ段混凝土搅拌运输车数量为7×7=49辆，Ⅰ、Ⅱ、Ⅳ段运输车数量为7×5=35辆。

综上所述，Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ、Ⅳ段砼机械设备投入见下表：

将劳动力分白班和夜班两大班，每班按地泵的数量分成小组，每班劳动力安排见下表：

由于底板大体积混凝土正值六月份浇筑，气温高，现场要准备一名医务人员，并备好足够防暑降温和应急医用药品，现场准备足够的凉开水，解决工人的饮水问题。

现场道路两旁设置明显的导向标志，现场专门配备5名指挥员，按预定的线路指挥车辆出入。

现场配备必需的通讯设施（对讲机），随时加强联系，使工作有条不紊。

l、砼浇筑前的准备工作:

（１）墙、柱插筋位置和底板标高的控制

墙、柱插筋位置的控制：为了保证墙、柱插筋位置绝对准确，要把墙、柱边线用红油漆标注在底板的钢筋上，柱根部必须有一道定位箍筋、墙根部必须有一道定位水平筋和底板钢筋焊接牢固。柱钢筋上部至少绑扎两道固定箍筋，墙钢筋上部至少绑扎两道水平固定筋。在浇筑混凝土过程中，测量工和看筋人员要随时检查墙、柱插筋位置，确保万无一失。

底板标高的控制：在墙、柱插筋上用红油漆标注+1.0m线，拉线控制，刮杠找平标高，刮平过程中随时用水平仪进行复测，严格控制板面标高。

（２）底板钢筋内必须彻底清理干净，不得有渣土、杂物及积水。

（３）浇筑之前，先用与混凝土成分相同的砂浆湿润泵管，此部分砂浆应及时振捣平。

（４）现场备用一部分减水剂（或泵送剂），当混凝土塌落度达不到要求时，可以加掺适量外加剂的水泥浆，经搅拌车搅拌后，再进行浇筑，现场严禁直接加水。

混凝土采取分层浇筑的方法，每层浇筑的厚度控制在50cm左右，这样，辱1.5m的底板分3层浇筑，厚3.5m的底板分7层浇筑，在浇筑3.5m底板时，先分层浇筑深坑部分，待深坑部分浇筑完毕后，再和大面一起浇筑。浇筑方向详见地泵布置图。5台（或7台泵）泵共同推进，步骤基本一致。为不使上下两层产生施工冷缝，要在下一层混凝土初凝之前浇筑上一层混凝土，并采取二次振捣法，在振捣上一层时，应插入下层中5cm左右，以消除两层之间的接缝。

为了避免泵管的振动影响底板钢筋和基础梁模板的位置，泵管需架设在支设的钢管架上。钢管上铺放钢跳板作为工作面，混凝土浇筑完后及时把钢管拔出来。底板1.5m厚的底板钢管容易拔出，泵管架设见下图。但3.5m厚底板则不易拔出，如果时间掌握不好，钢管就被埋在砼内，给底板防水带来隐患。我公司的做法是3.5m厚的底板处用粗钢筋代替钢管，预先在底板内按一定间距焊接固定支架，支架上再绑横钢管，泵管就放在横钢管上。

根据混凝土泵送时自然形成的坡度，在每个浇筑带的前后，中部布置三道振动器，这样通过混凝土的振动流淌达到均匀铺摊的要求。振动器的振捣要做到快插慢拔，快插是为了防止先将表面混凝土振实而与下面混凝土发生分层、离析现象；慢拔是为了使混凝土填满振动棒抽出时所造成的空洞。

振动器插点要均匀排列。可采用“行列式”或“交错式”的次序移动，不应混用，以免造成混乱而发生漏振。每一插点要掌握好振捣时间。过短不易捣实，过长可能引起混凝土产生离析现象。一般每点振捣时间应视混凝土表面呈水平不再显著下沉，不再出现气泡，表面泛出灰浆为准。

预先在底板四周外模沿口留设泄水孔，以使砼表面泌水排出。浇筑过程中，及时把积水排到基坑内，然后用软轴泵将水抽出。

6、按设计要求在塔楼底板内埋设标记和套管，作为底板铝芯取样用，此标记和套管在施工过程中和施工后妥善保护好。

（九）混凝土温度应力和收缩应力的分析

根据C40S12参考配合比设计，矿425#水泥420kg/m3，水泥发热量335kJ/kg，预计6月份施工平均气温为28℃，混凝土浇筑厚度控制在28℃以内。

（1）砼最终绝热温升：

Th=WQo/Cγ=（420×335）/0.97×2400=60.4℃

式中Th一砼最终绝热温升

W一每立方米砼水泥用量（kg/m3）

Qo一每公斤水泥水化热量（KJ/kg）

C—砼比热（KJ/kg.k）

γ一砼密度（kg/m3）

（2）砼内部不同龄期温度

砼块体的实际温升，受到砼块体厚度变化的影响，因此与绝热温升有一定的差异，根据有关水电科学院资料，算得水化热温升与砼块体厚度有关的系数ξ值，如下表。

不同龄期水化热温升与砼厚度有关系数ξ值

根据公式T（t）=Th·ξ

式中T（t）一砼不同龄期的绝热温升（℃）

Th一砼最高绝热温升（℃）

ξ一不同龄期水化热温升与砼厚度有关值

不同龄期的绝热温升（℃）

②不同龄期砼中心最高温度

Tmax=Tj十T（t）

式中Tmax—不同龄期砼中心最高温度（℃）

Tj—砼浇筑温度（℃），取28℃

T（t）—不同龄砼绝热温升（℃）

不同龄期砼中心最高温度（℃）

由上表可知，混凝土到3d左右时，内部温度最高。

本底板面积大，按外约束为二维时的温度应力（包括收缩）来考虑计算

①各龄期砼的收缩变形值及收缩当量温差

式中&y（t）—龄期t时砼的收缩交形值

M1.M2......Mn各种非标准条件下的修正系数

本工程根据用料及施工方式修正系数取值如下表：

经计算得出收缩变形见下表:

b.各龄期收缩当量温差

将砼的收缩变形换算成当量温差

Ty（t）=&y（t）/α

式中Ty（t）—各龄期处收缩当量温差（℃）

辽2015J702 专用门窗.pdf&y（t）—各龄期砼收缩变形

②各龄期砼的最大综合温度差：

△T（t）=Tj+2/3T（t）+Ty（t）—Tq

式中△T（t）—各龄期砼最大综合温差（℃）

Tj—砼浇筑温度，取28℃

某大学新校一期建筑工程施工组织设计方案T（t）—龄期t时的绝热温升（℃）