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菊园小区6#楼安全防护施工方案3.组织管理措施: 3
4.主要施工方法: 3
1.1菊园小区二期6#住宅楼施工图纸。
1.2建筑施工脚手架实用手册(中国建筑工业出版社)
1.3建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001DLT1479-2015 发电厂水汽中乙醇胺浓度的测定 离子色谱法,J84-2001)
本公寓楼位于丰台区东营房104国道东面,其南面隔路与现有6层军营相邻,两者相距100米,路北相邻5#楼工地。东面与现有1层家属宿舍相邻,两者相距20米。路西现紧邻104国道。
本住宅楼总建筑面积11241.07平方米,共有4D,1A五个单元门,地下总建筑面积1044.48平方米,地上总建筑面积10196.59平方米。
建设单位为中国航天工业总公司一院行政基建部,由北京航征建筑设计有限责任设计公司设计,监理单位为北京京航联监理公司,质量监督单位为中国航天建筑工程质量监督总站北京分站;施工总承包单位为北京城乡中昊建设有限责任公司。
本工程为剪力墙结构,地下一层,层高为3.10米,用途为自行车车库;地上10层层高均为2.80米,室内外高差0.75米,最高10层,檐高29.5米。
本工程选用5台电梯,1#电梯入口自一层至十层。
3、1组织管理系统(附图)
3、2由现场安全部整体负责该工程的施工防护管理。
4.1、双排外脚手架搭设:
4.1.1脚手架概况:
本脚手架用于本工程结构装修施工,搭设双排双立杆扣件式钢管脚手架,管材采用φ48×3.5钢管,立杆纵距1.5米,立杆横距1.15米,步距1.4米。双立杆高度9米,架子搭设高度32米。立面、剖面见附图1。
4.1.2主要施工措施:
地基处理:2:8灰土回填夯实、抄平,按脚手架柱距排距进行放线、定位,立杆的下部设垫板(形式见附图2),垫板下垫通长50厚250宽脚手板,通长脚手板、垫板必须准确放在定位线上,并要求铺放平稳,不得悬空。
搭设顺序:放置纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→第一步纵向水平杆→第一步横向水平杆→连墙件(或抛撑)→第二步纵向水平杆→第二步横向水平杆……。
开始搭设立柱时,应每隔6跨设置一根抛撑,直至连墙件安装稳定后,方可根据情况拆除。
扫地杆:脚手架设纵横扫地杆,纵向扫地杆采用直角扣件固定距底座下设200mm处的立杆上,横向扫地杆用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
纵向水平杆采用对接扣件连接,对接接头应交错布置,不设在同步、同跨内相邻接头水平距离不应小于500mm并避免设在纵向水平杆的跨中。(见附图4)
每一主节点处必须设置一根横向水平杆,并采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上,该杆偏离主节点的距离不应大于150mm。靠墙一侧处伸长度不应大于500mm,横向水平杆端部距主墙面的距离不应大于100mm。
附墙件拉结措施:每层楼板下100mm处(层高2.8m),水平间距四跨(6m)、设置一连墙拉撑点,在该点预埋直径60的穿墙套管。采用“单杆穿墙夹固式”作法,用单根小横杆穿过墙体,在墙体两侧用短钢管(长度大于等于600MM,立放)塞以垫木50×100木方固定。连墙点按层高2.8m设置,以增强脚手架的整体稳定性。
剪刀撑设置:外侧立面、中间设置剪刀撑,由底至顶连续设置,中间每道剪刀撑的应连续设置,剪刀撑斜杆与水平面角度为45°,每道剪刀撑宽度为4跨。
防护设施:在外立杆和拦杆的里侧满拉1.5×10m密目网,安全网上下边与纵向水平杆绑紧。栏杆和挡脚板搭在外立杆内侧,作业层上栏杆上皮高度应为1.2m,中栏杆居中设置,挡脚板高度不应小于180mm。作业层下部设一道安全网,同时每隔4个步距设一道永久性安全网。
脚手板应设置在三根横向水平杆上,当脚手板小于2m时,可采用两根横向水平杆,并将脚手板两端与其可靠连接。
门洞处构造见附图5,出入口上搭护头棚。
扣件节点拧紧,采用扭力扳手,扭力矩控制在40~50N·m。
沉降观测:在立杆底部设水平标记,由专人定期进行沉降量观测。
4.1.3外墙大模板支撑体系:
本工程外墙大模板共有两种支撑体系:一是外墙大模板利用每楼层的阳台板、空调板支撑。要求阳台板、空调板下面的模板支撑立杆上下层应对准,不得错位,并有方木垫板。二是利用下层外墙穿墙螺栓加固双钢管,并垫100×100方木做为支撑大模板的承重体系。
结构施工期间,外墙大模板的支腿支撑在外架子作业层的脚手板上。
支撑大模支腿的外架子加固措施:A)在大模板支腿处受力的小横杆下加设斜向的钢管支撑,以达到卸除大模支腿压力的作用。B)大模支腿处小横杆应与墙体有刚性拉接措施,做法为单杆穿墙夹固式附墙拉接。见附图6
4.1.4脚手架技术要求和允许误差:(见下表)
纵向水平杆上的对接扣件距主结点的距离
脚手架自重:包括立杆,纵向水平杆,剪力撑,横向斜撑和扣件等的自重。
构配件自重,包括脚手架、栏杆、档脚板、安全网等。防护设施的自重。
施工荷载:包括作业层上的人员、器具和材料的自重及结构施工期间大模支腿的压力。
纵向、横向水平杆的计算:
施工荷载传递路线为:脚手板→横向水平杆→纵向水平杆
(lb为排距,取1.15m,a1取300mm)
采用公式σ=M/W 其中M—横向水平杆的最大弯矩 W—杆件截面抵抗矩 f—钢材抗弯强度设计值,取205N/mm2 q作用于横向水平杆的线荷载设计值q=1.4(Qp+Qk)S1 Qp为脚手板自重,取0.4KN/m2 Qk为施工均布荷载标准值3.0KN/m2 S1为横向水平杆间距,取1.5/2=0.75m 则q=1.4*(0.4+3)*0.75=3.57KN/m M=qlb2/8=3.57*1.15*1.15/8=0.59KN.m σ=M/W=0.59*106/5.08*103=116.1N/mm2 [υ]为横向水平杆容许挠度,取10mm υ=5qklb4/384EI qk为横向水平杆线荷载标准值 qk=(Qp+Qk)S1=(0.4+3)*0.75=2.55KN/m υ=5*2.55*11504/384*206*103*12.19*104=2.1mm<[υ]=10mm 结论:横向水平杆满足要求。 采用公式σ=M/W 其中M—横向水平杆的最大弯矩 W—杆件截面抵抗矩 f—钢材抗弯强度设计值,取205N/mm2 F为横向水平杆传给纵向水平杆的集中荷载设计值 F=0.5qlb(1+a1/lb)2=0.5*3.57*1.15*(1+0.3/1.15)2 M=0.175*3.63*1.5=0.95KN.m σ=M/W=0.95*106/5.08*103=187.6N/mm2 [υ]为纵向水平杆容许挠度,取10mm υ=1.146Fklb3/100EI Fk为横向水平杆传给纵向水平杆的集中荷载标准值, Fk=0.5qklb(1+a1/lb)2=0.5*2.55*1.15*(1+0.3/1.15)2 υ=1.146*2.33*1.53*1012/100*206*103*12.19*104=3.59mm<[υ]=10mm结论:纵向水平杆满足要求。 三、验算脚手架整体稳定: 本工程脚手架下部9米高为双立杆,上部单立杆高度为23米,步距1.4米,双杆:6步*1.4O米=8.4米,单杆:17步*1.40米=23.8。 1.求N值(验算最底部压杆轴力) (1)NG1k脚手架自重荷载 立杆2*1.4*0.0384 大横杆2*1.5*0.0384 小横杆(1.15+0.1+0.3)*0.0384 7.5*0.015=0.113 合计NG1k=17步*0.354 6步*0.5=3.000 单杆+双杆=6.018+3=9KN(里排+外排) NG1k(单排)=9/2=4.5KN (2)NG2k构配件自重荷载 4层*(1.15+0.3)*1.5*0.35 4层*(1.45*0.0384+2*0.015) 2层*(1.5*0.0384+0.015) 2层*1.5*0.080 2*2*1.4*23/4*0.0384+10*0.015 32米*1.5*0.003 NG2k(里排+外排) NG2k(单排)=4.481/2=2.241KN (3)∑NQk(施工荷载) ∑Qk=3KN/m2*2层=6KN/m2 ∑NQk=7*1.5*(1.15+0.3)=15.26KN(里排+外排) ∑NQk(单排)=15.26/2=7.61KN (4)代入公式计算N值 N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4∑NQk=1.2(4.5+2.241)+1.4*7.61 2、求A(最底部里排(或外排)立杆截面,为双管) A=2*489=978mm2 λ=l0/II=1.58cm(查表得)l0=kμh k=1.155h=1.4m(140cm)μ=1.55(查表得,连墙杆按二步三跨) l0=kμh=1.155*1.55*140=251(cm) λ=l0/I=251/1.58=158 查表当λ=158时,φ=0.294 =18750/(0.294*978)=65.2N/mm2<205N/mm2 结论:搭设双管立杆脚手架,整体稳定。 四、验算单管立杆局部稳定 应验算双杆与单杆相接的薄弱处,即单杆脚手架最底部,单立杆的承载能力。因为小横杆向里排伸出300,脚手板要满铺,施工荷载的施加面积也相应增大,将脚手架横距b从中间划分后,里排立杆承受b/2+0.30=0.825宽,所以里排立杆最不利,作业层对里排立杆产生的应力偏大,故局部稳定应验算单杆脚手架最底部的里排立杆,其验算公式为: 1.求N值(验算单管最底部压杆轴力) (1)NG1k脚手架自重荷载 单排立杆1.4*0.0384 大横杆1.5*0.0384 小横杆0.825*0.0384 合计NG1k=17步*0.174 NG2k构配件自重荷载 里排立杆只承受脚手板及其荷载,无剪刀撑、护栏、档脚板及安全网等自重荷载。按4层脚手板全部铺在17步单立杆脚手架内验算。 4层*0.825*1.5*0.35 4层*(0.825*0.0384+2*0.015) NG2k(单排)=1.98KN (3)∑NQk(施工荷载) ∑NQk=3KN/m2*2层*0.825*1.4=6.93KN (4)代入公式计算N值 N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4∑NQk=1.2(2.953+1.98)+1.4*6.93 2、求A(最底部里排) 立杆长细比λ=l0/II=1.58cm(查表得)l0=kμh k=1.155h=1.4m(140cm)μ=1.55(查表得,连墙杆按二步三跨) l0=kμh=1.155*1.55*140=251(cm) λ=l0/I=251/1.58=158 查表当λ=158时,φ=0.294 4、水平风荷载标准值:wk=0.7uz*us*w0 us=1.2ξ(1+η)=1.2*0.1*(1+1)=0.24 则wk=0.7*1.54*0.24*0.35=0.091 由风荷载设计值产生立杆弯矩:MW=0.85*1.4wk*la*h2/10=0.85*1.4*0.091*1.5*1.42/10=0.033KN.m(la柱距,h步距) 则:N/ψA+MW/W=15622/(0.294*489)+0.033*106/5.08*103=109.1N/mm2≤fc=205N/mm2 结论:搭设双管立杆脚手架,上部单立杆局部稳定。 DB31/T 283-2015标准下载采用公式Nl=Nlw+No Nl为连墙件轴向力设计值 Nlw为风荷载产生的轴向力设计值 No为连墙件约束脚手架平面变形所产生的轴向力,取5KN 其中Nlw=1.4Wk*Aw=1.4*0.091*(6*2.8)=2.14KN (Aw每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧面的迎风面积) 青岛市某商品住房电气施工组织设计_secret则Nl=2.14+5=7.14KN 扣件连墙件的扣件抗滑承载力验算:采用公式R≤Rc 其中R=Nl/2=3.57KN≤Rc=8KN结论:满足要求。