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公园6栋B3商住楼工程脚手架施工方案

府东·公园6栋B3商住楼工程

东阳三建直属管理部府东.公园6栋B3商住楼

封面………………………………………………………………………………………1

XX装饰工程施工组织设计目录………………………………………………………………………………………2

一、编制依据……………………………………………………………………………3

二、工程概况……………………………………………………………………………3

三、落地式脚手架搭设及搭设参数……………………………………………………3

四、悬挑架设计及搭设概况……………………………………………………………12

五、构造与搭设要求……………………………………………………………………13

六、悬挑架的荷载取值及计算…………………………………………………………13

七、脚手架搭设的劳动力安排…………………………………………………………26

八、脚手架的检查与验收………………………………………………………………26

九、架子搭设、拆除注意事项…………………………………………………………26

十、安全技术措施………………………………………………………………………27

十一、安全管理…………………………………………………………………………30

《混凝土结构设计规范》（GBJ10）

《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GBJ18）

《建筑施工手册》第三版

府东·公园6栋B3商住楼工程施工组织设计

府东·公园6栋B3商住楼工程施工图纸

府东·公园6栋B3商住楼太原市民营开发区内，太原东客站以西，山水花园以南，由山西东方紫光房地产开发有限公司开发建设，太原市惠新建筑设计有限公司设计，山西华翔工程监理有限公司监理。总建筑面积15222.7m2，其中地上建筑面积13279.7m2，地下建筑面积1443m2，地上12层（总高度37.4米）、7层（总高度22.9米），檐口高度35.15米、22.75米。地下一层。地上主体结构为全现浇剪力墙结构，裙房为框架结构。标准层层高为2.9m。

三、落地式脚手架搭设及搭设参数

1、搭设顺序：立杆→小横杆→大横杆→搁栅→剪刀撑→脚手片→栏杆→踢脚杆→围护，搭设时，每个节点都应拧紧，固定牢固，并仔细检查。

双排脚手架搭设高度为10米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5米，立杆的横距为1.05米，大小横杆的步距为1.8米；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢管类型为Φ48×3.5；

横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距3.6米，水平间距4.5米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；

施工均布活荷载标准值:3.000kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2层；

本工程地处山西省太原市，基本风压为0.4kN/m2；风荷载高度变化系数μz为1.00，风荷载体型系数μs为0.65；脚手架计算中考虑风荷载作用。

每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:7；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038；

地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kpa):160.00；立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:0.40。

大横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；

脚手板的自重标准值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105kN/m；

活荷载标准值:Q=3×1.05/(2+1)=1.05kN/m；

静荷载的设计值:q1=1.2×0.038+1.2×0.105=0.172kN/m；

活荷载的设计值:q2=1.4×1.05=1.47kN/m；

图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.172×1.52+0.10×1.47×1.52=0.362kN.m；

支座最大弯距计算公式如下:

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=Max(0.362×106,0.426×106)/5080=83.858N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为σ=83.858N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

静荷载标准值:q1=P1+P2=0.038+0.105=0.143kN/m；

活荷载标准值:q2=Q=1.05kN/m；

V=0.677×0.143×15004/(100×2.06×105×121900)+0.990×1.05×15004/(100×2.06×105×121900)=2.291mm；

大横杆的最大挠度2.291mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150=10mm，满足要求！

大横杆的自重标准值：p1=0.038×1.5=0.058kN；

脚手板的自重标准值：P2=0.3×1.05×1.5/(2+1)=0.158kN；

活荷载标准值：Q=3×1.05×1.5/(2+1)=1.575kN；

集中荷载的设计值:P=1.2×(0.058+0.158)+1.4×1.575=2.463kN；

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax=1.2×0.038×1.052/8=0.006kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=2.463×1.05/3=0.862kN.m；

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.868kN.m；

最大应力计算值σ=M/W=0.868×106/5080=170.953N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=170.953N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

Vqmax=5×0.038×10504/(384×2.06×105×121900)=0.024mm；

大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.058+0.158+1.575=1.79kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

×121900)=2.929mm；

最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.024+2.929=2.953mm；

小横杆的最大挠度为2.953mm小于小横杆的最大容许挠度1050/150=7与10mm,满足要求！

4）扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

大横杆的自重标准值:P1=0.038×1.5×2/2=0.058kN；

小横杆的自重标准值:P2=0.038×1.05/2=0.02kN；

脚手板的自重标准值:P3=0.3×1.05×1.5/2=0.236kN；

活荷载标准值:Q=3×1.05×1.5/2=2.362kN；

荷载的设计值:R=1.2×(0.058+0.02+0.236)+1.4×2.362=3.684kN；

R<6.40kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

5）脚手架立杆荷载计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

（1）每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248

NG1=[0.1248+(1.50×2/2)×0.038/1.80]×10.00=1.568；

（2）脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3

NG2=0.3×7×1.5×(1.05+0.3)/2=2.126kN；

（3）栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15，

NG3=0.15×7×1.5/2=0.788kN；

（4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；标准值为0.005，

NG4=0.005×1.5×10=0.075kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.557kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=3×1.05×1.5×2/2=4.725kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

Wo=0.4kN/m2；

经计算得到，风荷载标准值

Wk=0.7×0.4×1×0.645=0.181kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.557+1.4×4.725=12.083kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×4.557+0.85×1.4×4.725=11.091kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.181×1.5×

1.82/10=0.104kN.m；

6）立杆的稳定性计算:

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值：N=12.083kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；当验算杆件长细比时，取块1.0；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.5；

计算长度,由公式lo=k×μ×h确定：l0=3.118m；

长细比Lo/i=197；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：φ=0.186；

立杆净截面面积：A=4.89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=12083/(0.186×489)=132.848N/mm2；

立杆稳定性计算σ=132.848N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值：N=11.091kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.5；

计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.118m；

长细比:L0/i=197；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.186

立杆净截面面积：A=4.89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=11090.85/(0.186×489)+104448.204/5080=142.5N/mm2；

立杆稳定性计算σ=142.5N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

风荷载标准值Wk=0.181kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.2m2；

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力N0=5.0kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw=1.4×Wk×Aw=4.096kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=9.096kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

又：A=4.89cm2；[f]=205N/mm2；

Nl=9.096

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=9.096小于双扣件的抗滑力12.8kN，满足要求！

8）立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

fg=fgk×kc=64kpa；

其中，地基承载力标准值：fgk=160kpa；

脚手架地基承载力调整系数：kc=0.4；

立杆基础底面的平均压力：p=N/A=44.363kpa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=11.091kN；

基础底面面积：A=0.25m2。

p=44.363≤fg=64kpa。地基承载力满足要求！

四、悬挑架设计及搭设概况

本工程二层（2.720米）以上采用全封闭悬挑双排外脚手架，计划在二层楼面设槽钢悬挑并用钢丝绳斜拉结构。脚手架钢管选用φ48×3.5；悬挑槽钢采用[16，长度约为3.2米，槽钢净挑出1.4米，后面拖梁压长为1.8米；悬挑槽钢与楼板上预埋2Ф16钢筋卡环连接，将Ф16钢筋卡环做成“几”型浇筑在混凝土楼板内，安装时将槽钢伸入2Ф16的钢筋卡环内，再用木楔打紧。

脚手架与建筑物的连墙拉接采用在两步三跨内拉撑结合的方式设置。脚手架与建筑物拉结，水平距离4.5米，必须不大于6米。悬挑架高二层至八层：6×2.9=17.4米，八层至十二层越层屋顶加上机房屋面2.63米及高出屋面1.5米总计：17.3+2.63+1.5＝21.43米，按21.40米对悬挑架高度计算荷载及对水平悬挑梁进行强度、刚度、稳定性等验算。

1、搭设顺序：架设悬挑件→立杆→小横杆→大横杆→搁栅→剪刀撑→脚手片→栏杆→踢脚杆→围护，搭设时，每个节点都应拧紧，固定牢固，并仔细检查。

2、脚手架每隔四步，应在里立杆与墙面之间铺设统长的安全底笆，底笆下应加两根搁栅与挑出的横楞扎牢，底笆与搁栅绑扎，每笆应不少于4点。

3、立杆采用对接扣件连接，相邻两立杆接头应错位不小于500mm，且不在同一步内。纵向水平杆接长必须采用对接扣件连接，上下相邻两根纵向水平杆接头错开，并不在同一跨内。

4、小横杆伸出外立杆连接点0.10m，立杆应上下对直。

5、脚手架外侧连续设置剪刀撑，由脚手架端头开始按水平距离不超过9M设置一排剪刀撑，斜杆用长钢管与脚手架底部成45°～60°夹角。自下而上，左右连续设置，斜杆用旋转扣件与立杆和横杆同水平杆扣牢。剪刀撑搭接长度不小于50cm。

6、操作层架手板的铺设应满铺、铺稳，不留空位，不能满铺处必须采用有效防护措施，每片绑扎不少于4点，用16#铅丝双股并联绑扎，要求绑扎牢固，交接处平整，无探头板。

7、防护栏杆必须使用钢管，高度为1.2m，防护栏杆连接应当严密，不得留有空间，踢脚杆设置高度18mm，扣件必须拧紧。抗横向外力大于2KN。

8、脚手架必须有良好的避雷接地装置，其接地电阻不得大于10Ω连接点与安装的予埋接地筋连接.

9、脚手架用建设主管部门认证的合格密目式安全网封闭。且应将安全网固定在脚架外立杆里侧，不宜将网围在各杆件的外侧。安全网应用不小于18#铁丝绑扎张挂严密。

六、悬挑架的荷载取值及计算

双排脚手架搭设高度为21.4米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.8米；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用钢管Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数0.80；连墙件布置取两步两跨，竖向间距3.6米，水平间距3米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件连接；

施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2层；

本工程地处山西省太原市，查荷载规范基本风压为0.400，风荷载高度变化系数μz为0.740，风荷载体型系数μs为0.645；计算中考虑风荷载作用；

每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；

安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:6层；

脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；

悬挑水平钢梁采用16a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.4米，建筑物内锚固段长度1.6米。与楼板连接的螺栓直径(mm):16.00；楼板混凝土标号:C30；

钢丝绳安全系数为:5.000；

钢丝绳与墙距离为(m):3.000；

悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.2m。

大横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；

脚手板的自重标准值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105kN/m；

活荷载标准值:Q=3×1.05/(2+1)=1.05kN/m；

静荷载的设计值:q1=1.2×0.038+1.2×0.105=0.172kN/m；

活荷载的设计值:q2=1.4×1.05=1.47kN/m；

图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.172×1.52+0.10×1.47×1.52=0.362kN.m；

支座最大弯距计算公式如下:

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=Max(0.362×106,0.426×106)/5080=83.858N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为σ=83.858N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

静荷载标准值:q1=P1+P2=0.038+0.105=0.143kN/m；

活荷载标准值:q2=Q=1.05kN/m；

V=0.677×0.143×15004/(100×2.06×105×121900)+0.990×1.05×15004/(100×2.06×105×121900)=2.291mm；

大横杆的最大挠度2.291mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150=10mm，满足要求！

大横杆的自重标准值：p1=0.038×1.5=0.058kN；

脚手板的自重标准值：P2=0.3×1.05×1.5/(2+1)=0.158kN；

活荷载标准值：Q=3×1.05×1.5/(2+1)=1.575kN；

集中荷载的设计值:P=1.2×(0.058+0.158)+1.4×1.575=2.463kN；

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax=1.2×0.038×1.052/8=0.006kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=2.463×1.05/3=0.862kN.m；

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.868kN.m；

最大应力计算值σ=M/W=0.868×106/5080=170.953N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=170.953N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

Vqmax=5×0.038×10504/(384×2.06×105×121900)=0.024mm；

大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.058+0.158+1.575=1.79kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.024+2.929=2.953mm；

小横杆的最大挠度为2.953mm小于小横杆的最大容许挠度1050/150=10mm,满足要求！

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

大横杆的自重标准值:P1=0.038×1.5×2/2=0.058kN；

小横杆的自重标准值:P2=0.038×1.05/2=0.02kN；

工程围堰专项施工方案脚手板的自重标准值:P3=0.3×1.05×1.5/2=0.236kN；

活荷载标准值:Q=3×1.05×1.5/2=2.362kN；

荷载的设计值:R=1.2×(0.058+0.02+0.236)+1.4×2.362=3.684kN；

R<6.40kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

5、脚手架立杆荷载的计算

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

1）每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248

绿色弱电集成施工组织设计NG1=[0.1248+(1.50×2/2)×0.038/1.80]×20.00=3.136；

2）脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3